施工组织设计下载简介

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拆卸模板、支架时，应按规定顺序拆除，小心轻放，决不允许猛烈敲打和拧扭，并将配件收集堆放。

3.商品混凝土配制及运输保证：

（1）、组织专职小组负责与商品混凝土厂家进行协调SH∕T 3023-2017 石油化工厂内道路设计规范.pdf，并指派专人蹲点控制施工质量。

（2）、要求商品砼厂家所有用于配制混凝土的原材料，包括：水泥、黄砂、石子、粉煤灰及外加剂都必须分别是来源于同一产地、同一供应商的产品，中途不得更换，以保证混凝土外观色泽一致。

（3）、严格控制混凝土的坍落度和水灰比，水灰比尽量小，以减少混凝土的收缩变形以及徐变，防止混凝土表面出现水斑和裂缝。

（4）、商品砼厂家经实验符合设计要求的混凝土配合比，必须递交设计、业主及监理审查，得到认可后方可用于本工程。

（5）、在等待浇混凝土的分项工程与商品砼厂家之间做空车往返实验，保证混凝土浇筑时材料供应及时，确保混凝土浇筑质量。

4.混凝土浇筑过程质量保证：

（1）、采用混凝土泵机直接泵送入模，并尽量减少混凝土的浇筑时间，确保整个构件的质量。

（2）、混凝土采用“斜面分层、薄层浇注、一次到顶”的方法进行浇注，分层厚度不得大于30cm。

（3）、混凝土初始布料时，必须使用串筒，保证混凝土下料高度≤2m。

（4）、每个出料口必须配备2～4只高频插入式振动机，严格、仔细地振捣。遵循“快插慢拔”的原则，振点呈梅花形布置，间距不得大于40cm，振捣时间以不再有气泡冒出及混凝土不再沉陷为准。

（5）、电力隧道的外侧边应仔细振捣，振动器金属头距离模板10cm左右，振点间距控制在30cm。振捣时间严禁过长，一般控制在20～30秒，防止混凝土水泥浆流失。保证混凝土成型后光洁、密实、美观。混凝土养护及成品保护保证：构件拆除模板后立即覆盖养护，养护周期一般为7～14天。养护过程中，专人经常检查养生情况。

土方回填必须达到设计及施工规范要求，经密实度试验合格后，方可继续回填，不达到质量要求的不准回填。

为了保证回填的质量，槽底有积水应先排除，不得在水中回填，当日回填应当日夯实。沟槽回填必须保证构筑物的安全，管道、井室等不位移，不破坏。

本工程为创建文明标化工地，以“安全、文明、优质”为指导，确保工程如期完成；施工现场布设严格按经批准的施工组织设计执行，做到布置合理，道路畅通，排水良好，场地平整洁净。

项目经理对工程的文明施工负责，并设立以项目经理为组长的文明施工小组和管理网络。

严格遵守四川省有关文明施工管理的决定，严格执行省颁发的有关文明施工文件，制定项目部各管理部门的责任制，建立健全各项文明施工制度，充分调动施工人员的工作积极性、共同搞好文明施工工作。在施工现场加强社会治安综合治理，同时加强民工管理，特别是“七不”规范和文明意识管理，提高民工的整体素质，促进工程顺利施工。

与工程所在地的地方政府、企业加强联系，积极开展“为民便民服务”搞好共建工作。

施工区域内的通道要指派专人打扫，落实养护管理措施，保证道路处于平整、畅通、无坑塘、积水等现象，以便于施工现场物资和构件的运输，也便于施工人员安全作业，不给周边居民带来不利影响。

施工区，生活区分隔明确，生活区做到整齐划一，食堂、宿舍及生活区场地干净整洁，施工区建材、机具设备排列堆放整齐，有条不紊。

加强施工现场的管理，每道工序做到落手清，工程竣工，做到工完场清，不留尾巴。

工地卫生是体现施工单位精神面貌的一个重要标志，也是确保全员身体健康，提高职工素质和确保工程如期完成的必备条件。因此必须认真做好。

生活区卫生工作必须做到设施齐全，食堂和厕所要有一定距离，浴室、厕所和公共场所每天必须有专人经常打扫，搞好室内外环境卫生。

食堂工作人员必须身体健康，做好体检，食堂内生、熟菜必须分开，无“四害”根据季节及时做好季节性的工作。

经常组织全体人员进行爱国卫生教育，大力宣传“七不”规范，使卫生工作从每个人做起。

制定现场管理责任制，竖标牌公布标示，公开监督，做到现场材料堆放整齐，并将各类材料标识清楚。机械设备停放有序，场内清洁干净。实施现场标准化管理。

加强文明施工教育，使参与施工的职工遵纪守法，上岗作业，着装整齐，佩带标志，防护到位，下岗休班遵守村规民约。

加强机械、车辆和司机人员的管理，做到遵章行车，安全礼让，不开带病车。

拌合站等有噪声设备和设施布置，尽量避开村庄、学校，以免影响周围群众的正常生活。

所有工程项目实施标准化施工，各项目施工实施标准化 作业，做到施工作业规范有序，整洁而文明。

对施工运输道路加强洒水和垫土养护，确保路面平整畅通，避免扬尘及渣土遗洒。

基坑及构筑物分段施工，不超界占用土地，不随便乱堆乱放，某一段施工完毕后，及时清理场地。

按施工组织设计并经监理同意的施工方案方法组织施工，对每一个单项工程做到有施工方案、有作业指导书，有组织计划、有施工计划、有机具、材料、供电、供水、劳力保证计划，并按计划实施。做到不打无准备之仗,防止瞎指挥和盲干。

施工中做好各种施工记录和施工资料，如施工日志、混凝土配合比、施工中的各类检查证及签证，材料用料追溯性记录等，做到工程完工，竣工资料整理完成。

雨季施工时，要做好基槽的排水工作，施工中注意钢筋的锈蚀及模板和支架的变形、下沉，做好水泥等材料的保管工作。

项目经理部夜间设值班人员并做好值班记录。同时，注意采用收听、查询等方式了解天气预报，随时掌握天气变化情况，合理安排施工工期，做好雨季施工各种材料准备，防止暴风雨突然袭击，给施工造成影响。

1、为防止雨水进入基槽，基槽周边挡水墙高出自然地面200㎜，外侧抹灰，用来挡水。基槽边设置300㎜×300㎜的排水沟，防止地表水向土层渗漏影响边坡稳定。并配备水泵抽水。

2、基槽开挖施工中，在基槽两侧设置临时排水沟，临时排水沟断面B×H=0.3m×0.3m，在端部设置积水坑，积水坑平面尺寸1.0m×1.0m×1.0m，基槽内将水流汇集至基槽的集水坑内，集水坑布置间距不大于30m，每个集水坑配备2台Φ100抽水泵，连续抽排集水坑积水。（其中配1台作为备用），并将水排到地面上的排水沟中。

3、电力隧道基坑坡顶两侧4米范围内不得行驶车辆和堆放材料、土方，土方堆放高度不超过1.5m。

4、物资部门应做好雨季主体施工的防雨材料，如排水泵、自吸泵、彩条布、雨衣雨鞋等，联系好货源，及时跟踪了解现场施工动态，根据工程的实际进展，加强预见性，提前3天将雨季施工所用物资备好，及时组织进场。

电力隧道模板（扣件式）计算书

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011

新浇混凝土楼板板厚(mm)

新浇混凝土楼板边长L(m)

新浇混凝土楼板边宽B(m)

施工人员及设备荷载标准值Q1k

当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)

当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)

当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)

当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)

模板及其支架自重标准值

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)

钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

风荷载标准值ωk(kN/m2)

基本风压ω0(kN/m2)

立柱纵向间距la(mm)

立柱横向间距lb(mm)

水平拉杆步距h(mm)

立柱布置在混凝土板域中的位置

立柱距混凝土板短边的距离(mm)

立柱距混凝土板长边的距离(mm)

小梁两端各悬挑长度(mm)

主梁两端各悬挑长度(mm)

模板设计剖面图(楼板长向)

模板设计剖面图(楼板宽向)

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.35)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.35)+1.4×0.7×2.5]×1=13kN/m

q2＝0.9×1.35×G1K×b=0.9×1.35×0.1×1=0.122kN/m

p＝0.9×1.4×0.7×Q1K=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kN

Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[13×0.22/8，0.122×0.22/8+2.205×0.2/4]=0.111kN·m

σ＝Mmax/W＝0.111×106/37500＝2.956N/mm2≤[f]＝15N/mm2

q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.35)×1=8.885kN/m

ν＝5ql4/(384EI)＝5×8.885×2004/(384×10000×281250)＝0.066mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

小梁弹性模量E(N/mm2)

小梁截面抵抗矩W(cm3)

小梁截面惯性矩I(cm4)

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.35)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.35)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝2.649kN/m

因此，q1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(1.1+24)×0.35)×0.2＝2.208kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.2＝0.441kN/m

M1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×2.208×0.82+0.121×0.441×0.82＝0.185kN·m

q2＝0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.2＝0.073kN/m

p＝0.9×1.4×0.7×Q1k=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kN

M2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.073×0.82+0.21×2.205×0.8，0.107×0.073×0.82+0.181×2.205×0.8]＝0.374kN·m

M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.649×0.12/2，0.073×0.12/2+2.205×0.1]＝0.221kN·m

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.185，0.374，0.221]＝0.374kN·m

σ＝Mmax/W＝0.374×106/83330＝4.489N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×2.208×0.8+0.62×0.441×0.8＝1.291kN

V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.073×0.8+0.681×2.205＝1.537kN

V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.649×0.1，0.073×0.1+2.205]＝2.212kN

Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.291，1.537，2.212]＝2.212kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.212×1000/(2×100×50)＝0.664N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.35)×0.2＝1.817kN/m

跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×1.817×8004/(100×9350×4166700)＝0.121mm≤[ν]＝l/250＝800/250＝3.2mm

主梁弹性模量E(N/mm2)

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

主梁截面惯性矩I(cm4)

主梁截面抵抗矩W(cm3)

1、小梁最大支座反力计算

Q1k＝1.5kN/m2

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.35)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.35)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝2.521kN/m

q1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.35)×0.2＝2.256kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.2＝0.378kN/m

q2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.35)×0.2=1.857kN/m

按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×2.256×0.8+1.223×0.378×0.8＝2.433kN

按悬臂梁，R1＝q1l=2.521×0.1＝0.252kN

R＝max[Rmax，R1]＝2.433kN;

按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×1.857×0.8＝1.698kN

按悬臂梁，R1＝q2l=1.857×0.1＝0.186kN

R＝max[Rmax，R1]＝1.698kN;

主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.669kN·m

Vmax＝3.878kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.878×1000/(2×100×100)＝0.582N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2

νmax＝0.154mm

跨中νmax=0.154mm≤[ν]=800/250=3.2mm

悬挑段νmax＝0.016mm≤[ν]=200/250=0.8mm

立杆顶部步距hd(mm)

立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)

顶部立杆计算长度系数μ1

非顶部立杆计算长度系数μ2

立柱截面面积A(mm2)

立柱截面回转半径i(mm)

立柱截面抵抗矩W(cm3)

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1200+2×100)=1940.4mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1200=2106mm

λ=l0/i=2106/14=150.429≤[λ]=210

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1200+2×100)=2241.162mm

λ1＝l01/i＝2241.162/14＝160.083，查表得，φ1＝0.274

Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.14×0.8×1.22/10＝0.021kN·m

Nw＝1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.35)+0.9×1.4×1]×0.8×0.8+0.9×1.4×0.021/0.8＝7.97kN

f＝Nw/(φA)+Mw/W＝7970.2/(0.274×310)+0.021×106/2890＝101.066N/mm2≤[f]＝205N/mm2

非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1200=2432.43mm

λ2＝l02/i＝2432.43/14＝173.745，查表得，φ2＝0.237

Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.14×0.8×1.22/10＝0.021kN·m

某公路投标文件施工组织设计Nw＝1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.35)+0.9×1.4×1]×0.8×0.8+0.9×1.4×0.021/0.8＝8.162kN

f＝Nw/(φA)+Mw/W＝8162.2/(0.237×310)+0.021×106/2890＝118.328N/mm2≤[f]＝205N/mm2

可调托座承载力容许值[N](kN)

按上节计算可知，可调托座受力N＝7.97kN≤[N]＝30kN

地基承载力设计值fak(kPa)

立柱垫木地基土承载力折减系数mf

堤坝施工组织设计垫板底面面积A(m2)

立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝8.162/(1×0.1)＝81.622kPa≤fak＝200kPa