施工组织设计下载简介

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中关村贵阳科技园核心区南园悬挑脚手架安全专项施工方案（附图纸）

风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)

风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)

0.111，0.102

纵、横向水平杆布置方式

钢板桩施工方案[1]纵向水平杆上横向水平杆根数n

横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)

横杆截面惯性矩I(mm4)

横杆弹性模量E(N/mm2)

横杆截面抵抗矩W(mm3)

q=1.2×(0.035+Gkjb×la/(n+1))+1.4×Gk×la/(n+1)=1.2×(0.035+0.2×1.5/(1+1))+1.4×2×1.5/(1+1)=2.322kN/m

q'=(0.035+Gkjb×la/(n+1))=(0.035+0.2×1.5/(1+1))=0.185kN/m

Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[2.322×0.92/8，2.322×0.22/2]=0.235kN·m

σ=γ0Mmax/W=1×0.235×106/4730=49.715N/mm2≤[f]=205N/mm2

νmax=max[5q'lb4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×0.185×9004/(384×206000×113600)，0.185×2004/(8×206000×113600)]=0.068mm

νmax＝0.068mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm

Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=2.322×(0.9+0.2)2/(2×0.9)=1.561kN

Rmax'=q'(lb+a1)2/(2lb)=0.185×(0.9+0.2)2/(2×0.9)=0.125kN

由上节可知F1=Rmax=1.561kN

q=1.2×0.035=0.042kN/m

由上节可知F1'=Rmax'=0.125kN

q'=0.035kN/m

σ=γ0Mmax/W=1×0.417×106/4730=88.129N/mm2≤[f]=205N/mm2

νmax＝0.261mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm

Rmax=1.864kN

五、扣件抗滑承载力验算

横向水平杆：Rmax=1×1.561kN≤Rc=0.9×8=7.2kN

纵向水平杆：Rmax=1×1.864kN≤Rc=0.9×8=7.2kN

每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)

1、立杆承受的结构自重标准值NG1k

单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.035/h)×H=(0.12+(0.9+0.2)×1/2×0.035/1.8)×18=2.355kN

单内立杆：NG1k=2.355kN

2、脚手板的自重标准值NG2k1

单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/1/2=(18/1.8+1)×1.5×(0.9+0.2)×0.2×1/1/2=1.815kN

1/1表示脚手板1步1设

单内立杆：NG2k1=1.815kN

3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2

单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/1=(18/1.8+1)×1.5×0.05×1/1=0.825kN

1/1表示挡脚板1步1设

4、围护材料的自重标准值NG2k3

单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×18=0.27kN

5、构配件自重标准值NG2k总计

单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.815+0.825+0.27=2.91kN

单内立杆：NG2k=NG2k1=1.815kN

外立杆：NQ1k=la×(lb+a1)×(nzj×Gkzj)/2=1.5×(0.9+0.2)×(1×2)/2=1.65kN

内立杆：NQ1k=1.65kN

组合风荷载作用下单立杆轴向力：

单外立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+1.4×NQ1k=1.2×(2.355+2.91)+1.4×1.65=8.628kN

单内立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+1.4×NQ1k=1.2×(2.355+1.815)+1.4×1.65=7.314kN

立杆截面抵抗矩W(mm3)

立杆截面回转半径i(mm)

立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)

立杆截面面积A(mm2)

立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m

长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210

轴心受压构件的稳定系数计算：

立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m

长细比λ=l0/i=3.119×103/15.9=196.132

查《规范》表A得，φ=0.188

单立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k=2.355+2.91=5.265kN

单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(2.355+2.91)+1.4×1.65=8.628kN

Mwd=φwγQMwk=φwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.102×1.5×3.62)=0.05kN·m

σ=γ0[N/(φA)+Mwd/W]=1×[8627.64/(0.188×450)+49968.576/4730]=112.546N/mm2≤[f]=205N/mm2

连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)

连墙件计算长度l0(mm)

连墙件截面面积Ac(mm2)

连墙件截面回转半径i(mm)

连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)

Nlw=1.4×ωk×2×h×3×la=1.4×0.111×2×1.8×3×1.5=2.517kN

长细比λ=l0/i=1500/15.9=94.34，查《规范》表A.0.6得，φ=0.634

(Nlw+N0)/(φAc)=(2.517+3)×103/(0.634×450)=19.338N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2

Nlw+N0=2.517+3=5.517kN≤0.9×12=10.8kN

锚固螺栓直径d(mm)

主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)

主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)

主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)

梁/楼板混凝土强度等级

混凝土与螺栓表面的容许粘结强度[τb](N/mm2)

锚固螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)

各排立杆传至梁上荷载标准值F'(kN)

各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)

各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)

主梁截面积A(cm2)

主梁截面惯性矩Ix(cm4)

主梁截面抵抗矩Wx(cm3)

主梁自重标准值gk(kN/m)

主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)

主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

主梁弹性模量E(N/mm2)

主梁允许挠度[ν](mm)

q'=gk=0.205=0.205kN/m

第1排：F'1=F1'/nz=5.26/1=5.26kN

第2排：F'2=F2'/nz=5.26/1=5.26kN

q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m

第1排：F1=F1/nz=8.63/1=8.63kN

第2排：F2=F2/nz=8.63/1=8.63kN

σmax=γ0Mmax/W=1×14.892×106/141000=105.618N/mm2≤[f]=215N/mm2

τmax=20.79N/mm2≤[τ]=125N/mm2

νmax=4.982mm≤[ν]=2×lx/250=2×1350/250=10.8mm

四、悬挑主梁整体稳定性验算

受弯构件整体稳定性分析：

σ=γ0Mmax/(φbWx)=1×14.892×106/(0.929×141×103)=113.69N/mm2≤[f]=215N/mm2

五、锚固段与楼板连接的计算

U型锚固螺栓直径d(mm)

梁/楼板混凝土强度等级

混凝土与螺栓表面的容许粘结强度[τb](N/mm2)

锚固螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)

1、螺栓粘结力锚固强度计算

锚固点锚固螺栓受力：N/2=8.551/2=4.275kN

螺栓锚固深度:h≥N/(4×π×d×[τb])=8.551×103/(4×3.14×16×2.5)=17.012mm

σ=γ0N/(4×π×d2/4)=1×8.551×103/(4×π×162/4)=10.632kN/mm2≤0.85×[ft]=42.5N/mm2

2、混凝土局部承压计算如下

混凝土的局部挤压强度设计值：

fcc=0.95×fc=0.95×14.3=13.585N/mm2

注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=5×16=80mm

重大安全事故应急预案专项施工方案附件一：施工总平面布置图；

附件二：主体工程施工总进度计划横道图：

附件三：1#楼外脚手架立杆平面布置图；

附件四：2#楼外脚手架立杆平面布置图；

附件五：3#楼外脚手架立杆平面布置图；

附件六：4#楼外脚手架立杆平面布置图；

江苏省某轨道工程盾构进洞施工方案附件七：5#楼外脚手架立杆平面布置图；

附件八：6#楼外脚手架立杆平面布置图。