施工组织设计下载简介

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浙江工贸职业技术学院扩建工程物料提升机专项施工方案

1、应装设避雷电的装置，遇到六级大风及其以上或台风大雨天气，应暂停使用。

2、物料提升机自地面3m以上的外侧三面（出料口除外），应使用安全网进行封闭，避免吊篮上的材料坠落伤人。

3、应设置卷扬机作业棚，卷扬机的设置应符合以下要求：

（1）、不会受到场地内的作业干扰。

CJJT54-2017标准下载 （2）、卷扬机司机能清楚地观察吊盘的升降情况。

（3）、吊盘不能长时间悬停于物料提升机中，应及时落到地面。

（4）、吊篮中不能装长杆材料或零乱堆放的材料，以免材料坠落或长杆材料卡在物料提升机上酿成事故。

（5）、吊篮上的材料应居中放置，避免载重偏心。

（6）、卷扬机、轨道、锚杆、钢丝绳和安全装置等应经常检查保养，发现问题及时解决，不得在有问题的情况下继续使用。

4、应经常检查物料提升机的杆件是否发生变形和连接松动情况，经常观察地基的牢固情况，并及时加以解决。

5、物料提升机上方进行安装作业时，其下方应暂停作业。

6、司机应按说明书有关规定，对提升机各润滑部位，进行注油润滑。

7、维修保养时，应将所有开关扳至零位，切断主电源，并在闸箱处挂“禁止合闸”标志，必要时应专人监护。

8、维修和保养提升机架体顶部时，应搭设上人平台，并应符合高处作业要求。

1、安装材料进场后应分规格编码堆放，堆放要按规定场地整齐堆放，做到“一头齐”。

2、施工现场要经常保持整洁卫生，安装时应当把余下的材料运回堆放场地，把杂物清净运走。

3、四周安全挂钩要整齐、美观。

4、要定时检查，清理场地，如有不符合安全文明施工要求的要马上整改。

1、第一次安装高程完成后，必须调试测定量化验收，填写验收表。

2、每接高一次安装完成后，也必须进行调试测定量化验收，填写验收表。

3、验收过程中，发现问题，必须及时处理，不得留有隐患。

4、验收不合格，不准交付使用。

第十一节 物料提升机拆除

（一）、物料提升机拆卸的依据：

物料提升机拆卸必须遵守国家有关规定以及《产品使用说明书》的要求，按步骤有序地进行拆卸工作，同时，在拆卸之前，必须要做好，做足一切准备工作，以避免一切安全事故的发生。

（二）、物料提升机拆卸的安全技术措施：

1、物料提升机拆卸应由经过资质审查合格或经过专业培训合格，并取得资格证书的熟练人员进行拆卸，并严格按照说明书的要求有步骤地进行。

2、物料提升机拆卸前必须由公司质安科，工地项目部对拆卸人员进行安全技术交底。

3、物料提升机拆卸人员必须作好安全防范措施，戴好安全帽，佩带好安全带，不准穿拖鞋、硬底鞋、赤脚和酒后作业。

4、在物料提升机拆卸现场10m范围内设置临时安全岗以及划分安全区，挂好危险标志，禁止任何人通过。

5、参加拆卸作业人员和指挥人员，每天早上应量一次血压，身体不适合高空作业人员不准登高作业。

6、遇到五级大风或大雨、雷雨天气，必须停止高空作业。

7、拆除作业应在白天天气好的情况下进行，严禁在夜间、下雨天、有风时进行拆卸工作。

（三）、物料提升机拆卸方案：

1、物料提升机拆卸人员必须熟悉拆除方案，了解拆卸的顺序和要求。

2、物料提升机的拆除应从顶至下的顺序进行拆卸：即 天梁→立柱→附墙件→基础。

3、拆卸前应在物料提升机上搭设好操作平台，操作平台不应大于3节高度。

4、在拆卸过程中，严禁从高处向下抛掷物件。

5、附墙件（物料提升机与主体拉结件）不得超前拆除。

6、拆除过程的安全技术措施与安装过程要求相同。

第十二节 物料提升机计算书

格构式型钢物料提升机在工程上主要用于垂直运输建筑材料和小型构件，物料提升机立柱、缀条一般由厂家直接预制，施工现场必须严格按照厂商说明书安装。

1.起吊物和吊盘重力（包括索具等）G

其中 K ── 动力系数，K= 1.00 ；

Q ── 起吊物体重力，Q= 8.000 kN；

q ── 吊盘（包括索具等）自重力，q= 1.000 kN；

经过计算得到 G=K×(Q+q) =1.00×(8.000+1.000)= 9.000 kN。

2.提升重物的滑轮组引起的缆风绳拉力S

其中 f0 ── 引出绳拉力计算系数，取1.02 ；

经过计算得到 S= f0×[K×(Q+q)] =1.020×[1.00×(8.000+1.000)]=9.180 kN ；

物料提升机自重力1.7kN/m；

物料提升机的总自重Nq=1.7×48=81.6 kN；

4.风荷载为 q = 0.461 kN/m；

风荷载标准值应按照以下公式计算：

Wk=W0×μz×μs×βz = 0.50×0.82×0.48×0.70 = 0.138 kN/m2；

其中 W0── 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定；

采用：W0 = 0.50 kN2；

μz── 风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定；

采用：μz = 0.82 ；

μs── 风荷载体型系数：μs = 0.48 ；

βz── 高度Z处的风振系数，βz = 0.70 ；

风荷载的水平作用力:

q = Wk×B=0.138×3.35= 0.461 kN/m；

其中 Wk── 风荷载水平压力，Wk= 0.138 kN/m2；

B── 风荷载作用宽度，架截面的对角线长度，B= 3.35 m；

经计算得到风荷载的水平作用力 q = 0.461 kN/m；

物料提升机简图

为简化物料提升机的计算，作如下一些基本假定：

（1）物料提升机的节点近似地看作铰接；

（2）吊装时，与起吊重物同一侧的缆风绳都看作不受力；

（3）物料提升机空间结构分解为平面结构进行计算。

2、风荷载作用下物料提升机的约束力计算

缆风绳或附墙架对物料提升机产生的水平力起到稳定物料提升机的作用，在风荷载作用下，物料提升机的计算简图如下：

弯矩图（附墙件）

剪力图（附墙件）

各附着由下到上的内力分别为：R(1)=2.779 kN , M(1)=1.402kN·m；

各附着由下到上的内力分别为：R(2)=2.636 kN , M(2)=1.259kN·m；

各附着由下到上的内力分别为：R(3)=2.678 kN , M(3)=1.299kN·m；

各附着由下到上的内力分别为：R(4)=2.66 kN , M(4)=1.282kN·m；

各附着由下到上的内力分别为：R(5)=2.689 kN , M(5)=1.31kN·m；

各附着由下到上的内力分别为：R(6)=2.593 kN , M(6)=1.217kN·m；

各附着由下到上的内力分别为：R(7)=2.948 kN , M(7)=1.561kN·m；

各附着由下到上的内力分别为：R(8)=1.619 kN , M(8)=0.278kN·m；

Rmax=2.948kN；

3、物料提升机轴力计算

各缆风绳或附墙架与型钢物料提升机连接点截面的轴向力计算：

经过计算得到由下到上各缆风绳或附墙架与物料提升机接点处截面的轴向力分别为:

第1道H1= 6.3 m；

N1 = G + Nq1 +S =9 + 70.89 +9.18 =89.07 kN；

第2道H2= 12.1 m；

N2 = G + Nq2 +S =9 + 61.03 +9.18 =79.21 kN；

第3道H3= 17.9 m；

N3 = G + Nq3 +S =9 + 51.17 +9.18 =69.35 kN；

第4道H4= 23.7 m；

N4 = G + Nq4 +S =9 + 41.31 +9.18 =59.49 kN；

第5道H5= 29.5 m；

N5 = G + Nq5 +S =9 + 31.45 +9.18 =49.63 kN；

第6道H6= 35.3 m；

N6 = G + Nq6 +S =9 + 21.59 +9.18 =39.77 kN；

第7道H7= 41.1 m；

N7 = G + Nq7 +S =9 + 11.73 +9.18 =29.91 kN；

第8道H8= 46.9 m；

N8 = G + Nq8 +S =9 + 1.87 +9.18 =20.05 kN；

（1）物料提升机截面的力学特性：

物料提升机的截面尺寸为1.8×5.3m；

主肢型钢采用4L75X6；

一个主肢的截面力学参数为:zo=20.7 cm，Ixo = Iyo = 46.91 cm4，Ao=8.8 cm2 ，i1 = 74.38 cm；

缀条型钢采用L63X6；

格构式型钢物料提升机截面示意图

Iy'=Ix'=1/2×（2101011.288+169235.288）= 1135123.288cm4；

计算中取物料提升机的惯性矩为其中的最小值169235.288 cm4。

2.物料提升机的长细比计算：

物料提升机的长细比计算公式：

经过计算得到λ=69.226。

经过计算得到 λ0= 70。

查表得φ=0.751 。

3. 物料提升机的整体稳定性计算：

物料提升机在弯矩作用平面内的整体稳定性计算公式：

W1 = I/(a/2) = 169235.288/(180/2) = 1880.392 cm3；

N'EX= π2×2.06 ×105×35.2×102/(1.1×69.2262) = 1357634.078 N；

经过计算得到由上到下各附墙件与物料提升机接点处截面的强度分别为

第1道H1=6.3 m, N1= 89.07 kN ,M1=1.402 kN·m；

σ=89.07×103/(0.751×35.2×102)＋(1.0×1.402×106)/[1880.392×103 ×(1－0.751×89.07×103/1357634.078)] = 34N/mm2；

第1道附墙件处截面计算强度σ=34N/mm2≤允许强度215N/mm2,满足要求!

第2道H2=12.1 m, N2= 79.21 kN ,M2=1.259 kN·m；

σ=79.21×103/(0.751×35.2×102)＋(1.0×1.259×106)/[1880.392×103 ×(1－0.751×79.21×103/1357634.078)] = 31N/mm2；

第2道附墙件处截面计算强度σ=31N/mm2≤允许强度215N/mm2,满足要求!

第3道H3=17.9 m, N3= 69.35 kN ,M3=1.299 kN·m；

σ=69.35×103/(0.751×35.2×102)＋(1.0×1.299×106)/[1880.392×103 ×(1－0.751×69.35×103/1357634.078)] = 27N/mm2；

第3道附墙件处截面计算强度σ=27N/mm2≤允许强度215N/mm2,满足要求!

第4道H4=23.7 m, N4= 59.49 kN ,M4=1.282 kN·m；

σ=59.49×103/(0.751×35.2×102)＋(1.0×1.282×106)/[1880.392×103 ×(1－0.751×59.49×103/1357634.078)] = 23N/mm2；

第4道附墙件处截面计算强度σ=23N/mm2≤允许强度215N/mm2,满足要求!

第5道H5=29.5 m, N5= 49.63 kN ,M5=1.31 kN·m；

σ=49.63×103/(0.751×35.2×102)＋(1.0×1.31×106)/[1880.392×103 ×(1－0.751×49.63×103/1357634.078)] = 19N/mm2；

第5道附墙件处截面计算强度σ=19N/mm2≤允许强度215N/mm2,满足要求!

第6道H6=35.3 m, N6= 39.77 kN ,M6=1.217 kN·m；

σ=39.77×103/(0.751×35.2×102)＋(1.0×1.217×106)/[1880.392×103 ×(1－0.751×39.77×103/1357634.078)] = 16N/mm2；

第6道附墙件处截面计算强度σ=16N/mm2≤允许强度215N/mm2,满足要求!

(一)、附墙架内力计算

四附着杆件的计算属于一次超静定问题，在外力N作用下求附着杆的内力,N取第二部分计算所得的Rmax，N= 2.948 kN 。

采用结构力学计算个杆件内力:

其中: Δ1p为静定结构的位移；

Ti0为X=1时各杆件的轴向力；

Ti为在外力N作用下时各杆件的轴向力；

li为为各杆件的长度。

考虑到各杆件的材料截面相同，在计算中将弹性模量与截面面积的积EA约去，可以得到：

杆1的最大轴向拉力为: 0.58 kN；

杆2的最大轴向拉力为: 2.49 kN；

杆3的最大轴向拉力为: 2.49 kN；

杆4的最大轴向拉力为: 0.58 kN；

杆1的最大轴向压力为: 0.58 kN；

杆2的最大轴向压力为: 2.49 kN；

杆3的最大轴向压力为: 2.49 kN；

杆4的最大轴向压力为: 0.58 kN；

(二)、附墙架强度验算

1． 杆件轴心受拉强度验算

σ= N / An ≤f

查表可知 An =1810.00 mm2。

经计算， 杆件的最大受拉应力 σ=2.49×103/1810.00 =1.38N/mm2；

最大拉应力σ=1.38 N/mm2不大于拉杆的允许拉应力 215N/mm2, 满足要求。

2． 杆件轴心受压强度验算

σ= N / φAn ≤f

杆2: 取N =2.49kN；

查表可知 An =1810.00 mm2。

杆1:取λ= 8324.062 / 51.950 = 160；

杆2:取λ= 2828.427 / 51.950 = 54；

杆1: 取φ=0.274 ， 杆2: 取φ=0.839；

杆1：σ1 = 0.577 ×103 / (0.274 × 1810.000) = 1.163 N/mm2；

杆2：σ2 = 2.494 ×103 / (0.839 × 1810.000) = 1.642 N/mm2；

经计算，杆件的最大受压应力 σ=1.642 N/mm2；

最大压应力 1.642N/mm2 小于允许应力 215N/mm2， 满足要求。

四、物料提升机基础验算

1、物料提升机基础所承受的轴向力N计算

N = G + Nq +S =9 + 81.6 +9.18 =99.78 kN；

物料提升机单肢型钢所传递的集中力为 ：F＝N/4 = 24.945 kN ；

2、物料提升机单肢型钢与基础的连接钢板计算

由于混凝土抗压强度远没有钢材强，故单肢型钢与混凝土连接处需扩大型钢与混凝土的接触面积，用钢板预埋，同时预埋钢板必须有一定的厚度，以满足抗冲切要求。预埋钢板的面积A0计算如下：

A0=F/fc=24.945×103/16.700= 1493.713 mm2；

3、物料提升机基础计算

单肢型钢所需混凝土基础面积A计算如下：

单肢型钢混凝土基础边长:a=623625.0001/ 2＝ 789.699 mm；

物料提升机单肢型钢混凝土基础计算简图相当于一个倒梯梁，其板底最大弯矩按下式计算：

取l = a/2＝394.850 mm；

依据《混凝土结构设计规范》，板底配筋计算公式如下:

滨州市南京路园林绿化改造施工组织设计经过计算得： αs= 1.231×106/(1.000×16.700×789.699×1402)=0.005；

As=1.231×106/(0.998×140×300)= 29.384 mm2。

由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为: 789.699×160×0.15%=189.528mm2。

故取 As=189.528mm2。

物料提升机四个单肢型钢混凝土基础间配置通长筋,中间必须用相同等级的混凝土浇筑成整体混凝土底板。

N= NGS1k+NGS2k+NG1k+NG2k+NQ1k=2.281+2.455+2.351+3.41+2.025=12.522kN

盘锦大学施工组织设计 基础的底面平均压力p＝N/(mfA)＝12.522/(1×0.25)＝50.087kPa≤fg＝140kPa