施工组织设计下载简介

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保利新武昌三期工程高支模施工方案

q1:1.2×（24.00+1.50）×0.45×2.50×0.90=30.98kN/m；

q2:1.2×0.35×0.45×0.90=0.17kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3:1.4×2.00×0.45×0.90=1.13kN/m；

某医院绿化养护施工组织设计方案q=q1+q2+q3=30.98+0.17+1.13=32.29kN/m；

跨中弯矩计算公式如下:

Mmax=0.10×32.287×0.2202=0.156kN.m；

σ=0.156×106/2.43×104=6.431N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=6.431N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

q=（(24.0+1.50)×2.500+0.35）×0.45=28.85N/mm；

面板的最大允许挠度值:[ω]=220.00/250=0.880mm；

面板的最大挠度计算值:ω=0.677×28.845×220.04/(100×9500.0×2.19×105)=0.220mm；

面板的最大挠度计算值:ω=0.220mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=220.0/250=0.880mm，满足要求！

本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1=(24.000+1.500)×2.500×0.450=28.688kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2=0.350×0.450×(2×2.500+1.100)/1.100=0.873kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(2.500+2.000)×1.100×0.450=2.228kN；

均布荷载q=1.2×28.688+1.2×0.873=35.473kN/m；

集中荷载P=1.4×2.228=3.119kN；

经过计算得到从左到右各方木传递集中力[即支座力]分别为：

N1=3.145kN；

N2=8.484kN；

N3=9.280kN；

N4=9.646kN；

N5=8.446kN；

N6=3.145kN；

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.000×10.000×10.000/6=83.33cm3；

I=5.000×10.000×10.000×10.000/12=416.67cm4；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=9.646/0.450=21.437kN/m；

最大弯距M=0.1ql2=0.1×21.437×0.450×0.450=0.434kN.m；

最大应力σ=M/W=0.434×106/83333.3=5.209N/mm2；

抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；

方木的最大应力计算值5.209N/mm2小于方木抗弯强度设计值13.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力:V=0.6×21.437×0.450=5.788kN；

圆木的截面面积矩S=0.785×50.00×50.00=1962.50N/mm2；

圆木方受剪应力计算值T=5.79×1962.50/(416.67×50.00)=0.55N/mm2；

方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.545N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.700N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

方木最大挠度计算值ω=0.677×17.864×450.0004/(100×10000.000×416.667×104)=0.119mm；

方木的最大允许挠度[ω]=0.450×1000/250=1.800mm；

方木的最大挠度计算值ω=0.119mm小于方木的最大允许挠度[ω]=1.800mm，满足要求！

3.支撑钢管的强度验算

支撑钢管按照连续梁的计算如下

支撑钢管变形图(kN.m)

支撑钢管弯矩图(kN.m)

经过连续梁的计算得到：

支座反力RA=RB=1.252kN；

最大弯矩Mmax=0.251kN.m；

最大挠度计算值Vmax=0.137mm；

支撑钢管的最大应力σ=0.251×106/4490.0=55.911N/mm2；

支撑钢管的抗压设计强度[f]=205.0N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值55.911N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2,满足要求!

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

九、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=1.25kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

十、立杆的稳定性计算:

横杆的最大支座反力：N1=1.252kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.139×4.500=0.753kN；

N=1.252+0.753=2.005kN；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.700×1.500=2.945m；

Lo/i=2945.250/15.900=185.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；

钢管立杆受压应力计算值；σ=2005.114/(0.209×424.000)=22.627N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=22.627N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

lo=k1k2(h+2a)(2)

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.002×(1.500+0.100×2)=1.988m；

Lo/i=1987.868/15.900=125.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.423；

钢管立杆受压应力计算值；σ=2005.114/(0.423×424.000)=11.180N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=11.180N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

层高9.1m模板高支撑架计算书

横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):6.70；

采用的钢管(mm):Φ48×3.25；

扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；

板底支撑连接方式:方木支撑；

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；

楼板浇筑厚度(m):0.200；

施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；

木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；

木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；

二、模板支撑方木的计算:

方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.000×10.000×10.000/6=83.33cm3；

I=5.000×10.000×10.000×10.000/12=416.67cm4；

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1=25.000×0.250×0.200=1.250kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

q2=0.350×0.250=0.088kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

p1=(1.000+2.000)×0.900×0.250=0.675kN；

图2楼板支撑架荷载计算单元

2.方木抗弯强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.2×(1.250+0.088)=1.605kN/m；

集中荷载p=1.4×0.675=0.945kN；

最大弯距M=Pl/4+ql2/8=0.945×0.900/4+1.605×0.9002/8=0.375kN.m；

最大支座力N=P/2+ql/2=0.945/2+1.605×0.900/2=1.195kN；

方木的最大应力值σ=M/w=0.375×106/83.333×103=4.502N/mm2；

方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；

方木的最大应力计算值为4.502N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2，满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力:V=0.900×1.605/2+0.945/2=1.195kN；

方木受剪应力计算值T=3×1194.750/(2×50.000×100.000)=0.358N/mm2；

方木抗剪强度设计值[T]=1.400N/mm2；

方木受剪应力计算值为0.358N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.400N/mm2，满足要求!

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=q1+q2=1.250+0.088=1.337kN/m；

集中荷载p=0.675kN；

方木最大允许挠度值[V]=900.000/250=3.600mm；

方木的最大挠度计算值0.548mm小于方木的最大允许挠度值3.600mm,满足要求!

三、木方支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.605×0.900+0.945=2.390kN；

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(kN.m)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.783kN.m；

最大变形Vmax=1.933mm；

最大支座力Qmax=9.482kN；

钢管最大应力σ=0.783×106/4490.000=174.312N/mm2；

钢管抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2；

支撑钢管的计算最大应力计算值174.312N/mm2小于钢管的抗压强度设计值205.000N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=9.482kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、模板支架立杆荷载标准值(轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.129×6.700=0.865kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.350×0.900×0.900=0.284kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25.000×0.200×0.900×0.900=4.050kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.198kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×0.900×0.900=2.430kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

N=1.2NG+1.4NQ=9.640kN；

六、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式:

如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算

立杆计算长度L0=h+2a=1.500+0.100×2=1.700m；

L0/i=1700.000/15.900=107.000；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=9640.164/（0.537×424.000）=42.339N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=42.339N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

l0=k1k2(h+2a)

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.009×(1.500+0.100×2)=2.132m；

Lo/i=2132.118/15.900=134.000；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.376；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=9640.164/（0.376×424.000）=60.469N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=60.469N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

3.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

5.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

6.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况某高层住宅建筑节能施工方案_secret，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

第五章高支模的施工管理

二、施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。

三、支模完毕，经施工主管组织有关人员验收合格后，方能进行钢筋安装。

四、高支模施工现场作业人员不得从支撑系统爬上爬下，应从外排栅进入工作面。

五、支模搭设、拆除和砼浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。

六、混凝土浇筑时，安全员专职观察模板及支撑系统的变化情况，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场负责人检查同意后方可复工。

某高速公路投标书施工组织设计武汉鸣辰建设集团有限公司