施工组织设计下载简介

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崇义县职业中等专业学校图书综合楼、食堂、宿舍A栋、宿舍B栋工程模板专项施工方案

[f]=1.2×16.000=19.200N/mm2；

木顶支撑斜撑受压应力计算值为3.385N/mm2，小于木顶支撑斜撑抗压强度设计值19.2N/mm2，满足要求！

梁模板(扣件钢管架)计算书

因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

此部位梁截面有240×600、300×1500、500×500、240×400、240×1000、400×1000、240×800、600×1500、400×1500等水利工程竣工验收资料目录.pdf，现取梁段:KL1－/轴600×1500梁为计算代表。

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B(m):0.60；梁截面高度D(m):1.50；

混凝土板厚度(mm):100.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.70；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；

立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；

梁支撑架搭设高度H(m)：11.30；梁两侧立杆间距(m):0.80；

承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向；

梁底增加承重立杆根数:0；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；

模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；

倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；

木材品种：马尾松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；

面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；

面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：110.0；

梁底模板支撑的间距(mm)：350.0；面板厚度(mm)：18.0；

主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；

主楞竖向支撑点数量为：4；

支撑点竖向间距为：200mm，500mm，300mm；

穿梁螺栓水平间距(mm)：500；

穿梁螺栓直径(mm)：M12；

主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.5；

次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；

二、梁模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别计算得50.994kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)

跨中弯矩计算公式如下:

按以下公式计算面板跨中弯矩：

新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；

q=q1+q2=9.720+1.260=10.980kN/m；

计算跨度(内楞间距):l=466.67mm；

面板的最大弯距M=0.1×10.98×466.6672=2.39×105N·mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=2.39×105/2.70×104=8.856N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=8.856N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

面板的最大挠度计算值:ν=0.677×9×466.674/(100×9500×2.43×105)=1.252mm；

面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=466.667/250=1.867mm；

面板的最大挠度计算值ν=1.252mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.867mm，满足要求！

四、梁侧模板内外楞的计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=6×82×2/6=128cm3；

I=6×83×2/12=512cm4；

强度验算计算公式如下:

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.467=10.25kN/m；

内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；

内楞的最大弯距:M=0.1×10.25×500.002=2.56×105N·mm；

最大支座力:R=1.1×10.248×0.5=5.636kN；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=2.56×105/1.28×105=2.002N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值σ=2.002N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

内楞的最大挠度计算值:ν=0.677×8.4×5004/(100×10000×5.12×106)=0.069mm；

内楞的最大容许挠度值:[ν]=500/250=2mm；

内楞的最大挠度计算值ν=0.069mm小于内楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！

外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力5.636kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面类型为圆钢管48×3.5；

外钢楞截面抵抗矩W=10.16cm3；

外钢楞截面惯性矩I=24.38cm4；

外楞弯矩图(kN·m)

（1）.外楞抗弯强度验算

根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.564kN·m

外楞最大计算跨度:l=500mm；

经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=5.64×105/1.02×104=55.476N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；

外楞的受弯应力计算值σ=55.476N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.343mm

外楞的最大容许挠度值:[ν]=500/400=1.25mm；

外楞的最大挠度计算值ν=0.343mm小于外楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm，满足要求！

穿梁螺栓的直径:12mm；

穿梁螺栓有效直径:9.85mm；

穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×18+1.4×2)×0.5×0.5=6.1kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力N=6.1kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=600×18×18/6=3.24×104mm3；

I=600×18×18×18/12=2.92×105mm4；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1:1.2×（24.00+1.50）×0.60×1.50×0.90=24.79kN/m；

q2:1.2×0.35×0.60×0.90=0.23kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3:1.4×2.00×0.60×0.90=1.51kN/m；

q=q1+q2+q3=24.79+0.23+1.51=26.52kN/m；

跨中弯矩计算公式如下:

Mmax=0.10×26.525×0.352=0.325kN·m；

σ=0.325×106/3.24×104=10.029N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=10.029N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

q=（(24.0+1.50)×1.500+0.35）×0.60=23.16KN/m；

面板的最大允许挠度值:[ν]=350.00/250=1.400mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.677×23.16×3504/(100×9500×2.92×105)=0.849mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.849mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=350/250=1.4mm，满足要求！

七、梁底支撑木方的计算

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1=(24+1.5)×1.5×0.35=13.387kN/m；

(2)模板的自重荷载(kN/m)：

q2=0.35×0.35×(2×1.5+0.6)/0.6=0.735kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.35=1.575kN/m；

2.木方的传递集中力验算：

静荷载设计值q=1.2×13.388+1.2×0.735=16.947kN/m；

活荷载设计值P=1.4×1.575=2.205kN/m；

荷载设计值q=16.947+2.205=19.152kN/m。

本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=6×11×11/6=1.21×102cm3；

I=6×11×11×11/12=6.66×102cm4；

最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下：

方木的支座力N1=N3=5.746KN；

方木最大应力计算值：σ=1.436×106/121000=11.871N/mm2；

方木最大剪力计算值：T=3×5.746×1000/(2×60×110)=1.306N/mm2；

方木的最大挠度：ω=1.421mm；

方木的允许挠度:[ν]=0.800×1000/250=3.200mm；

方木最大应力计算值11.871N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！

方木受剪应力计算值1.306N/mm2小于方木抗剪强度设计值[T]=1.500N/mm2，满足要求！

方木的最大挠度ν=1.421mm小于方木的最大允许挠度[ν]=3.200mm，满足要求！

八、梁跨度方向钢管的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。

1.梁两侧支撑钢管的强度计算：

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=5.746KN.

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.704kN·m；

最大变形Vmax=0.901mm；

最大支座力Rmax=12.354kN；

最大应力σ=0.704×106/(5.08×103)=138.573N/mm2；

支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值138.573N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度Vmax=0.901mm小于700/150与10mm,满足要求!

九、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=12.354kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

十、立杆的稳定性计算:

1.梁两侧立杆稳定性验算:

纵向钢管的最大支座反力：N1=12.354kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×11.3=1.751kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载:

N=12.354+1.751+0.176+1.285=15.566kN；

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；

Lo/i=2945.25/15.8=186；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；

钢管立杆受压应力计算值；σ=15565.728/(0.207×489)=153.777N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=153.777N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架根据设计荷载采用单立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

3.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔15m设置，四周和中部每15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

b.中部根据需要并依构架框格的大小，每隔15m设置。

5.顶部支撑点的设计：

a.在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时住宅板式高层吊篮施工方案，应靠近立杆，且不大于200mm；

6.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

a.精心设计混凝土浇筑方案DB21／T 3197-2019标准下载，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。