施工组织设计下载简介
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沁源县文化中心建设项目危险性高大模板工程支模专项施工方案◆连续梁支座反力复核验算：
Pn=7.164×1.145=8.2kN
支座反力从左到右相加：
Rn=0.648+1.856+1.597+1.597+1.856+0.648=8.2kN
杆件受力Pn≈Rn壁后注浆施工方案，是平衡的，支座反力复核验算通过!
◆连续梁弯矩复核验算：
假定顺时针方向力矩为正力矩。
求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩）
支1:0.648×1.145=0.74
支2:1.856×0.916=1.70
支3:1.597×0.687=1.10
支4:1.597×0.458=0.73
支5:1.856×0.229=0.43
顺时针力矩之和：0.74+1.70+1.10+0.73+0.43=4.70KN.m
顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过!
经计算得到面板抗弯强度计算值f1=0.040×1000×1000/8588=4.658N/mm2
面板的抗弯强度设计值f，取12.00N/mm2；；考虑承载力设计值调整系数1.1,12.00/1.1=10.91N/mm2。
面板的抗弯强度验算f1 面板最大挠度计算值v=0.308mm 面板的最大挠度小于229.0/400,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=(1.35×0.9×21.600+1.4×3.600)×0.229kN/m=7.164kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.229×21.600kN/m=4.946kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 最大弯矩M=0.1ql2=0.1×7.164×0.400×0.400=0.115kN.m 最大剪力Q=0.6×0.400×7.164=1.719kN 最大支座力N=1.1×0.400×7.164=3.152kN 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W=3.50×8.50×8.50/6=42.15cm3； I=3.50×8.50×8.50×8.50/12=179.12cm4； 抗弯计算强度f=0.1146×106/42145.8=2.72N/mm2 方木抗弯承载力设计值为13.00N/mm2；考虑承载力设计值调整系数1.1,13.00/1.1=11.82N/mm2。 抗弯计算强度小于11.8N/mm2,满足要求! 最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: T1=3Q/2bh 截面抗剪强度计算值T1=3×1719/(2×35×85)=0.867N/mm2 截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2；考虑承载力设计值调整系数1.1,1.40/1.1=1.27N/mm2。 抗剪强度计算满足要求! 最大变形v=0.677×4.946×400.004/(100×9000.00×1791197.92)=0.053mm 最大挠度小于400.0/400,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照均布荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管剪力图(kN) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 最大弯矩Mmax=0.575kN.m 最大变形vmax=0.239mm 最大支座力Qmax=8.127kN ◆连续梁支座反力复核验算： Pn=3.152+3.152+3.152+3.152+3.152+3.152=18.9kN 支座反力从左到右相加： Rn=(0.000)+8.127+1.736+4.298+4.751+(0.000)=18.9kN 杆件受力Pn≈Rn，是平衡的，支座反力复核验算通过! ◆连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1:4.298×0.300=1.29 支2:1.736×0.600=1.04 支3:8.127×0.900=7.31 顺时针力矩之和：1.29+1.04+7.31=9.64KN.m 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! 抗弯计算强度f=0.575×106/8980.0=64.06N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于186.36N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于300.0/150,满足要求! 其中N——对拉螺栓所受的拉力； A——对拉螺栓有效面积(mm2)； f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm):16 对拉螺栓有效直径(mm):14 对拉螺栓有效面积(mm2):A=144.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=24.480kN；考虑承载力设计值调整系数1.1,24.480/1.1=22.25kN。 对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=8.127kN。 对拉螺栓强度验算满足要求! 6.2.2、梁模板支架计算 模板支架搭设高度为8.3米， 基本尺寸为：梁截面B×D=450mm×1300mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向)l=0.50米，立杆的步距h=1.00米， 梁底增加3道承重立杆。 梁顶托采用木方:35×85。 采用的钢管类型为Φ48×3.0。 由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.00×1.30+0.35)+1.4×2.50=42.220kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×1.30+0.7×1.4×2.50=44.080kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取1.40×0.7=0.98 使用模板类型为：胶合板。 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1=25.000×1.300×0.500=16.250kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2=0.350×0.500×(2×1.300+0.450)/0.450=1.186kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值P1=(2.500+2.000)×0.450×0.500=1.013kN 均布荷载q=1.2×16.250+1.2×1.186=23.539kN/m 集中荷载P=1.4×1.013=0.992kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W=50.00×1.50×1.50/6=18.75cm3； I=50.00×1.50×1.50×1.50/12=14.06cm4； 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 经过计算得到从左到右各支座力分别为 最大弯矩M=0.149kN.m 最大变形V=0.382mm ◆连续梁支座反力复核验算： Pn=23.539×0.450+0.992=11.6kN 支座反力从左到右相加： Rn=1.986+7.613+1.986=11.6kN 杆件受力Pn≈Rn，是平衡的，支座反力复核验算通过! ◆连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1:1.986×0.450=0.89 支2:7.613×0.225=1.71 顺时针力矩之和：0.89+1.71=2.60KN.m 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! 经计算得到面板抗弯强度计算值f1＝0.149×1000×1000/18750=7.947N/mm2 面板的抗弯强度设计值f，取12.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算f1≤f,满足要求! 截面抗剪强度计算值T1=3×3310.1/(2×500.000×15.000)=0.662N/mm2 截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2； 抗剪强度验算T1≤T，满足要求! 面板最大挠度计算值v=0.382mm 面板的最大挠度小于225.0/250,满足要求! 三、梁底支撑木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载q=7.613/0.500=15.225kN/m 最大弯矩M=0.1ql2=0.1×15.225×0.50×0.50=0.381kN.m 最大剪力Q=0.6×0.500×15.225=4.568kN 最大支座力N=1.1×0.500×15.225=8.374kN 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W=3.50×8.50×8.50/6=42.15cm3； I=3.50×8.50×8.50×8.50/12=179.12cm4； 抗弯计算强度f=0.381×106/42145.8=9.04N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: T1=3Q/2bh 截面抗剪强度计算值T1=3×4568/(2×35×85)=2.198N/mm2 截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2 抗剪强度计算满足要求! 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到 qk=9.808kN/m 最大变形v=0.677qkl4/100EI=0.677×9.808×500.004/(100×9000.00×1791197.90)=0.257mm 最大挠度小于500.0/250,满足要求! N，立杆的轴心压力设计值： 横杆的最大支座反力N1=8.374kN(已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重N2=1.35×0.1700×8.250=1.893kN N=8.374+1.893=10.267kN 本工程按照满堂支撑架进行验算，剪刀撑设置普通型，脚手架搭设高度8.25m，搭设宽度1.00m。 1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.267kN ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ=l0/i查表得到 i——计算立杆的截面回转半径(cm)，i=1.60 A——立杆净截面面积(cm2)，A=4.24 W——立杆净截面抵抗矩(cm3)，W=4.49 σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2) f——钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2 l0——计算长度(m) k——满堂支撑架计算长度附加系数，验算长细比时取1，验算立杆稳定性时查表5.4.6，取1.185 h——脚手架步距，h=1.000m,脚手架顶端步距h=0.75m a——立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度，a=0.30m 1.1.1.验算长细比 λ=1×1.403×(0.750+2×0.300)×100/1.600=118<[λ]=210,满足要求! 1.1.2.验算立杆稳定性 l0=1.185×1.403×(0.750+2×0.300)=2.244m l0/i=224.445/1.600=140 由l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.348 钢管立杆受压应力计算值σ=10267.000/(0.348×424.0)=69.538N/mm2 立杆的稳定性计算σ 1.2.1.验算长细比 λ=1×2.492×1.000×100/1.600=156<[λ]=210.00,满足要求! 1.2.2.验算立杆稳定性 l0=1.185×2.492×1.000=2.953m l0/i=295.302/1.600=185 由l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.209 钢管立杆受压应力计算值σ=10267.000/(0.209×424.0)=115.614N/mm2 立杆的稳定性计算σ 2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 风荷载设计值产生的立杆段弯矩计算公式 其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)，Wk=1.00W0UsUz=1.00×0.300×0.261×1.000=0.078kN/m2 h——立杆的步距，h=1.00m la——立杆迎风面的间距，la=1.20m lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，lb=0.50m 风荷载产生的弯矩Mw=0.9×1.4×0.078×1.200×1.000×1.000/10=0.012kN.m Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值 Nw=10.27+0.9×0.98×0.012/0.50=10.288kN 钢管立杆受压应力计算值σ=10288.0/(0.348×424.0)+12000.0/4490.0=72.353N/mm2 立杆的稳定性计算σ 钢管立杆受压应力计算值σ=10288.0/(0.209×424.0)+12000.0/4490.0=118.523N/mm2 立杆的稳定性计算σ 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数1.00 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为Rc=8×1.00=8.00kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时鄂市富强小区1#住宅楼脚手架施工方案，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): 其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0×1.00=8.00KN； R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 1号架体梁底支撑剖面图1号架体梁底支撑平面图 GB／T 38539-2020 LED体育照明应用技术要求2号架体梁底支撑剖面图2号架体梁底支撑平面图