施工组织设计下载简介
内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整
萨拉齐铁路专用线储煤车间 钢结构工程 滑移施工方案汇报.zipA轴线不同步模型计算结果（N/mm2）
通过整体施工模型计算结构滑动过程中轨道最大反力（结构荷载包含主结构和檩条荷载），利用最大反力进行轨道梁的设计。
AQT 2076-2020 页岩气钻井井控安全技术规范.pdf采用midas对本工程进行施工过程计算。
根据滑靴在轨道上运行的位置不同，建立了多个计算模型来近视模拟结构累计滑移过程。本节分成两个模型进行计算，分别为支座模型和跨中模型，支座模型为滑靴运行在轨道梁与混凝土连接支座位置，跨中模型为滑靴运行在轨道梁跨中位置。
注：上图计算模型中约束点即为混凝土和轨道梁连接位置，符号表示铰接。
由计算可知，支座模型水平反力最大，而两个模型的支座最大竖向力基本相同（此处未详细给出两个模型计算结果的对比情况），所以在进行轨道梁截面设计时，偏保守考虑，可选择滑靴运行在支座位置处的反力进行轨道的设计。
恒荷载：结构自重系数1.05，恒荷载荷载分项系数1.2；
（b）计算所得轨道设计值（进行强度和稳定验算）
C轴轨道：最大竖向力F1=120kN；最大水平推力F2=15kN；
B轴轨道：最大竖向力F1=200kN；最大水平推力F2=9.5kN；
A轴轨道：最大竖向力F1=168kN；最大水平推力F2=23kN；
（c）计算模型所得荷载标准值（进行挠度变形验算）
C轴轨道反力：最大竖向力F1=100kN；最大水平推力F2=12.5kN；
B轴轨道反力：最大竖向力F1=166kN；最大水平推力F2=7.9kN；
A轴轨道反力：最大竖向力F1=140kN；最大水平推力F2=20kN；
将以上提取的最不利荷载作用于轨道跨中位置作为最不利布置情况，进行轨道梁强度和稳定验算考虑荷载动力系数1.1，挠度变形验算时不考虑动力系数，计算简图如图所示：
为方便施工及根据计算结果，轨道梁选用焊接H型钢，材质Q345B，截面规格为：C轴轨道H500x350x10x20，B轴轨道Hx350x10x20，A轴轨Hx350x10x20。
分析得出：应力比控制在0.8以下；
分析得出：最大位移22.5，为跨度的1/606，小于规范要求1/；
分析得出：最大侧向位移23.68，为跨度的1/721，小于规范要求1/；
（c）腹板局部承压强度验算
（d）端部支座处支承加劲肋计算
C轴轨道横向加劲肋间距取1000mm，B轴轨道横向加劲肋间距取1100mm，A轴轨道横向加劲肋间距取1100mm。
4.4轨道梁有限元分析
结构自重系数1.05，恒荷载荷载分项系数1.2。
C轴轨道H500x350x10x20荷载取值：
a应力分析:最大竖向力F1=120kN；对应水平推力F2=15kN；
b变形分析:最大竖向力F1=100kN；对应水平推力F2=12.5kN；
A/B轴轨道H600x350x10x20荷载取值：
a应力分析:最大竖向力F1=200kN；最大水平推力F2=9.5kN；
b变形分析:最大竖向力F1=166kN；最大水平推力F2=7.9kN；
注：以上提起的水平反力为在滑靴运行在支座处所提取的反力，实际滑靴运行到轨道跨中时的水平反力比支座会降低20%左右。
C轴轨道H500x350x10x20
轨道梁最大应力为192MPa，出现在跨中轨道梁上表面内侧；
水平最大变形21.5mm，跨度的1/627；竖向最大变形23.5mm，跨度的1/574。
B/A轴轨道H600x350x10x20
轨道梁个别单元应力集中达到240MPa外，出现在支座位置，其余均在200MPa以下，最大出现在跨中轨道梁上表面内侧；
水平最大变形13.9mm，跨度的1/971，竖向最大变形26.2mm，跨度的1/572；
附件五轨道梁与混凝土连接节点的设计
根据midas滑动过程模拟分析可知，支座最不利受力工况为滑靴滑移到轨道梁跨中时，荷载取值如下：
最不利抗拔力出现在轨道端部，如图a所示，
最不利抗剪力出现在距端部第二跨，如图b所示
F1=12.5kN，F2=303.7kN(压)，M=F1۰e=24.1x0.62=14.9kN۰m
图a最不利抗拔工况图b最不利抗剪工况
将弯矩转化成锚栓抗拉力后，最终的锚栓最不利设计荷载如下：
单边锚栓抗剪最不利荷载：剪力F1=6.3kN；
最不利抗拔力出现在轨道端部，如图a所示，
最不利抗剪力出现在距端部第二跨，如图b所示
F1=24.1kN，F2=303.1(压)kN，M=F1۰e=24.1x0.62=14.9kN۰m
图a最不利抗拔工况图b最不利抗剪工况
将弯矩转化成锚栓抗拉力后，最终的锚栓最不利设计荷载如下：
单边锚栓抗剪最不利荷载：剪力F1=12.1kN；
最不利抗拔力出现在轨道端部，如图a所示，
最不利抗剪力出现在距端部第二跨，如图b所示
F1=11.5kN，F2=259.7(压)kN，M=F1۰e=11.5x0.62=7.1kN۰m
图a最不利抗拔工况图b最不利抗剪工况
将弯矩转化成锚栓抗拉力后，最终的锚栓最不利设计荷载如下：
单边锚栓抗剪最不利荷载：剪力F1=5.8kN；
化学锚栓胶和螺栓配套技术参数表(爱德利)
单个锚栓设计拉力(kN)
单个锚栓设计剪力(kN)
单个锚栓锚固力(kN)≥
（a）A轴线验算：支座两侧各4个M24
拉力和剪力共同作用下：
A轴线化学锚栓承载能力满足设计要求。
（b）B轴线验算：选取2个M24
拉力和剪力共同作用下：
B轴线化学锚栓承载能力满足设计要求。
（c）C轴线验算：选取2个M24
拉力和剪力共同作用下：
C轴线化学锚栓承载能力满足设计要求。
6.1已知条件及计算要求
(a)已知条件：矩形梁b=500mm，h=600mm。
砼C30，fc=14.30N/mm2，纵筋HRB400，fy=360N/mm2，箍筋HPB335，fy=300N/mm2。
根据整体计算模型支座最不利反力（见4.11.4.1节），作用于混凝土梁顶面计算混凝土连梁内力，结果如下图所示
根据Midas计算结果可得：弯矩设计值M=39.6kN·m，剪力设计值V=82kN。
(b)计算要求：由云图看出支座处为不利截面，故取支座处截面为计算截面
1.正截面受弯承载力计算2.斜截面受剪承载力计算3.裂缝宽度计算。
(a)求相对界限受压区高度ξb
εcu>0.0033，取εcu=0.00330
(b)为充分发挥混凝土的受压能力，可令，则
污水厂沉井专项施工方案则可按单筋梁进行计算
ρsmin=max{0.002,0.45ft/fy=0.45×1.43/360=0.0018}=0.0020
As=198.6mm2<ρsminbh=0.20%×500×600=600mm2<2454mm2，满足L1配筋。
Vmax=αβcfcbh0=0.25×1.000×14.30×500×547.5=978658N=978.66kN>V=82kN；截面尺寸满足要求。
V<0.7ftbh0+fyv(Asv/s)h0
σsk=Mk/(h0As)=35000000/(547.5×2454)=26.05N/mm2
ρte=As/Ate=As/(0.5bh)=2454/(0.5×500×600)=0.01636
<0.2,取ψ=0.2
汇翠园小区地下工程防水施工方案 Wmax=0.011mm