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模板工程施工方案－市党校教学楼阶梯教室

底板需要截面抵抗矩：

Wn=Mmax/fm=0.24×106/9.5=25300mm3

W=bh2/6=500×182/6=27000mm3 ＞ Wn=25300mm3

成都市建筑工程渗漏防治措施选用底板截面bh=500×18mm, 可满足要求

2)抗剪应力验算

Vmax=kVql=0.62×22.07×0.3=4.5kN

τ=3Vmax/2bh=(3×4.5×1000)/(2×500×18)

=0.75N/mm 2 ＜ fv=1.2N/mm2 可满足要求

采用荷载标准值,且不考虑振捣砼的荷载

q=19.27KN/m

I=bh3/12=(500×183)/12=243000mm4

Wn=Kfql4/100EI

=(0.967×19.27×3004)/(100×5200×243000)

=1.2㎜≤【W】=l/250=300/250=1.2㎜ 可满足要求

本工程施工时温度为T=300 ， V=2m/h ，Υc=24KN/m3 ，掺外加剂取β1=1.2， 砼坍落度为110㎜～150㎜取β2=1.15， 侧模板立档间距为400㎜。

按《建筑施工手册》模板的侧压力公式

F1=0.22Υct0β1β2v1/2

=0.22×24×200×1.2×1.15×21/2/(30+15)=45.5KN/㎡

F2 =ΥcH=24×1.5=36KN/m2 (H为梁高)

取两者较少值P=36KN/m2， 振捣砼时产生的侧压力为4kN/m2

总侧压力F=1.2×36+1.4×4=48.84KN/m2

化为线荷载q2=0.4×0.9F=0.4×0.9×48.8=17.56KN/m2(0.9为拆减系数)

侧模板按四跨连续梁计算,梁上砼板厚为150㎜.则：

Wn=Mmax/fm=0.34×106/9.5=35800mm3

侧模截面尺寸为1350×18㎜,截面抵抗矩:

W=bh2/6=1350×182 /6=72900mm3 ＞Wn=35800mm3 可满足要求

V=0.62q2l=0.62×17.56×0.4=4.3KN

τmax=3V/2bh=3×4.3×103/(2×1350×18)=0.27N/mm2

＜fv=1.2N/mm2 可满足要求

4)挠度验算(采用标准值)：

化为线荷载q3=0.4×36=14.4KN/m

I=bh3/12=1350×183/12=656100mm 4

Wn=Kfq3l4/100EI=(0.967×14.4×4004)/(100×5200×656100) =1.1mm＜【w】=l/250=400/250=1.6mm可满足要求

3、侧模板立档方木(杉木)

由上可知：荷载q==17.56KN/m2，按简支梁计算，按三角形荷载计算。

底板需要截面抵抗矩：

Wn=Mmax/fm=6.58×106/13=506540mm3

W=bh2/6=50×802/6=53333mm3 < Wn=506540mm3

选用方木截面bh=50×80mm, 不可满足要求

在梁高中间设两道对拉螺杆。1.5m/3＝0.5m。

取螺杆纵向间距为0.5m，横向间距为0.4m。

P=24 h=24×0.5=12KN/m2

由上可知：F1＝45.5KN/㎡，取两者较少值P=12KN/m2， 振捣砼时产生的侧压力为4kN/m2

总侧压力P=1.2×12+1.4×4=20KN/m2

对拉螺杆承受的压力

F=20×0.5×0.4=4.0KN

对拉螺杆需要截面积Aa=F/ftb=4000/170=24mm2 (采用Q235钢ftb=170N/mm2)

选用Φ10㎜螺杆 An=79mm2 满足要求

其它道螺杆，由受力可知，选用Φ10㎜ 满足要求

化为线荷载q=0.4P=0.4×20=8.0KN/m2

Wn=Mmax/fm=0.16×106/13=12308mm3

侧模板立档方木bh=50×80㎜,截面抵抗矩:

W=bh2/6=50×802 /6=53333mm3 ＞Wn=12308mm3 可满足要求

2)抗剪应力验算

Vmax=kVql=0.6×8×0.5=2.4kN

τmax=3V/2bh=3×2.4×103/(2×50×80)=0.9N/mm2

＜fv=1.4N/mm2 可满足要求

3) 挠度验算(采用标准值)：

采用荷载标准值,且不考虑振捣砼的荷载

q=12×0.4＝4.8KN/m

I=bh3/12=50×803/12=2133333mm 4

Wn=Kfq3l4/100EI=(0.967×4.8×5004)/(100×9000×2133333) =0.2mm＜【w】=l/250=400/250=1.6mm可满足要求

4、梁底小楞木(杉木)

模板底楞木间距为300mm，梁底设钢管大楞三根，排距为0.5m。 作用在小楞木上的集中荷载为q=22.07×0.3=6.6 KN/m

按简支梁计算,则：

Wn=Mmax/fm=0.206×106/13=15865mm3

楞木采用方木bh=50×80㎜,截面抵抗矩:

W=bh2/6=50×802 /6=53333mm3 ＞Wn=15865mm3 可满足要求

V=0.62q2l=0.62×6.6×0.5=2.05KN

τmax=3V/2bh=3×2.05×103/(2×50×80)=0.77N/mm2

＜fv=1.4N/mm2 可满足要求

3) 挠度验算(采用标准值)：

化为线荷载q3=0.3×19.27=5.8KN/m

I=bh3/12=50×803/12=2133333mm 4

Wn=Kfq3l4/100EI=(0.967×5.8×5004)/(100×9000×2133333) =0.2mm＜【w】=l/250=500/250=2.0mm可满足要求

立杆顶撑间距为1000mm，梁底设钢管（三根）大楞距离为0.5m。作用在每根钢管大楞上的最大支座反力 F=1.25qL/3=1.25×22.07×0.3/3

=2.75KN， FK=1.25qKLb/3=1.25×19.27×0.3/3=2.41KN(qK为标准值)

钢管大楞按受集中荷载的四跨连续梁计算

б=Mmax/W=(0.33×106)/(4.49×103)=74N/mm2＜f=205N/mm2

2)扣件抗滑承载力计算 (采用设计值)

R=1.3F=1.3×2.75=3.6KN＜RC=8KN (满足要求)

3) 变形计算(采用标准值) 按附图知，查表得 :

μ=(1.146FKLa3 )/100EI

={1.146×2.41×103×(1.0×103)3}/(100×2.1×105×

1.08×105 )=1.2mm＜L/150=1000/150=8.8mm 且小于10㎜

可满足要求

1） 立杆轴压力设计值

脚手架结构自重产生的轴力：

N1=0.1291×1.2×6.5=1.0KN（架子搭设高度为6.5m）

楼板砼、模板及施工荷载标准产生的轴力：

N2=1.4×22.07×1.0/3=10.3KN

N=N1+N2=1.0+10.3=11.3KN

由建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130－2001) 模板支架计算，立杆计算长度 l0=h+2a，h=1.5m，a=0.3m，得l0=h+2a=1.5+2×0.3=2.1m。

表5.3.3查得μ=1.5，i=1.59cm,

长细比:入=l0/i=210/1.59=132＜[入]=210

查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130－2001)附录C得:ψ=0.386

不组合风荷载时:

б=N/ψA=11.3×103/(0.386×424)=63N/mm2＜f=205N/mm

满足要求

立杆基础底面的平均压力, 按不组合风荷载时每根顶撑木N=11.3KN

架体基础浇C15砼 ,采用胶合板垫脚200×200㎜，即有A=0.2×0.2=0.04㎡。

б=N/A=5.8/0.04=145KN/m2

现场土质经夯实后，承载力可以满足要求

综合上述：层高为8.0m，板厚为150㎜，截面尺寸500×1500㎜的梁模板支撑系统。梁底采用三根钢管（Φ48×3.0）立杆顶撑，排距为0.5m，立杆顶撑间距为1.0m；每1.5m高设一道横向、纵向水平拉杆，共设四道；模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑的长度a＝300㎜，扫地杆离地200㎜。梁底设钢管（Φ48×3.0）大楞距离为0.5m， 模板底小楞木(bh=50×80㎜)间距为300mm, 侧模板立档方木(bh=50×80㎜)间距为0.4m, 在梁高中间设两道对拉螺杆，选用Φ10㎜螺杆，螺杆纵向间距为0.5m，横向间距为0.4m。模板均采用木胶合板，厚为18㎜，按此方案安装，满足安全要求。

同理验算：层高为8.0m，板厚为150㎜，300～350×600㎜的梁模板支撑系统。梁底采用二根钢管（Φ48×3.0）立杆顶撑，排距为0.6m，立杆顶撑间距为1.25m；每1.5m高设一道横向、纵向水平拉杆，共设五道；模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑的长度a＝350㎜，扫地杆离地200㎜。梁底设钢管（Φ48×3.0）大楞距离为0.6m， 模板底小楞木(bh=50×80㎜)间距为400mm, 侧模板立档方木(bh=50×80㎜)间距为0.4m,模板均采用木胶合板，厚为18㎜，按此方案安装，满足安全要求。

采用钢管支撑系统 ，模板采用木胶合板。

1、楼板底模（木胶合板）验算

按四跨连续粱计算,按最不利荷载布置。

模板自重 0.35KN/m2

砼自重 0.15×24=3.6KN/m2　

钢筋自重 0.15×1.5=0.15KN/m2

∑=4.1×1.2=4.92K/m2

振捣砼荷载 1.4×2.5=3.5KN/m2

q＝0.9（4.92+3.5）＝7.58KN/m2

已知：q=7.58×1=7.58KN/m，l=0.5m。

Wn=Mmax/fm=0.23×106/9.5=24130mm3

W=bh2/6=500×182/6=27000mm3 ＞ Wn=24130mm3

2)、抗剪应力验算

Vmax=kVql=0.62×7.58×0.5=2.35kN

τ=3Vmax/2bh=(3×2.35×1000)/(2×500×18)

=0.4N/mm 2 ＜ fv=1.2N/mm2 可满足要求

采用荷载标准值,且不考虑振捣砼的荷载

大厦大体积混凝土施工方案 q1=4.1KN/m

I=bh3/12=500×183/12=243000mm4

Wn=Kfql4/100EI

=(0.967×4.1×5004)/(100×5200×243000)

=1.96㎜＜【W】=l/250=500/250=2.0㎜ 可满足要求

2、板底小楞木(杉木)

模板底楞木间距为0.5m，钢管大楞距离为1.0m。 作用在小楞木上的集中荷载为q=7.58×0.5=3.79 KN/m

CJJ 138-2010：城镇地热供热工程技术规程（无水印 带书签） 按简支梁计算,则：