施工组织设计下载简介

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温州市某经济适用房工程模板及承重架搭拆专项施工方案

式中W=3.14/32×(d³–d14/d=5.08×10³)

式中q′:作用在梁底模上的均布荷载（N/mm）,E:钢材弹性模量为2.06×105N/mm²I:载面惯性距(mm4)

I=3.14/64×(d4–d14)=12.18×104mm4

济源建业•步行街工程砖砌体砌筑施工方案2、楼板(平板)模板：

1)板的荷载:该松木的重力密度为5kN/m³,模板厚度18mm,宽度915mm,砼厚度250mm,底板的楞木间距为460mm

模板自重:5×0.915×0.018×1.2=0.10kN/m

混凝土自重:24×0.25×0.915×1.2=6.59kn/m

钢筋自重:1.1×0.915×0.25×1.2=0.3kN/m

浇筑混凝土施工荷载:2×0.915×1.4=2.56kN/m

荷载组合+++=9.55kN/m

折减系数:q=9.55×0.90=8.60kN/m

(P:作用在小楞上的集中荷载N)

选用φ48×3.50焊接钢管,间距为1200mm

式中q=++=7.09

(4)平板钢管支撑验算:立柱稳定性验算公式

N:每根立柱承受的荷载A:钢管截面积：查表为4.89cm²

(:轴心受压稳定系数0.396(查表)

q:底模荷载L:支撑间距

3、木模板墙模板计算书(地下室)

墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；

用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，

每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。

墙模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=9500N/mm2，抗弯强度[f]=13N/mm2。

内楞采用圆钢管φ48×3.5，每道内楞1根钢楞，间距250mm。

外楞采用圆钢管φ48×3.5，每道外楞2根钢楞，间距915mm。

穿墙螺栓水平距离370mm，穿墙螺栓竖向距离915mm，直径12mm。

二、墙模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.774h；

T——混凝土的入模温度，取25.000℃；

V——混凝土的浇筑速度，取2.000m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.900m；

1——外加剂影响修正系数，取1.200；

2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=33.810kN/m2

实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=33.810kN/m2

倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4.000kN/m2。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,

按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

其中——面板的强度计算值(N/mm2)；

　　M——面板的最大弯距(N.mm)；

　　W——面板的净截面抵抗矩,W=91.50×1.80×1.80/6=49.41cm3；

　　[f]——面板的强度设计值(N/mm2)。

其中q——作用在模板上的侧压力，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值,q1=1.2×0.92×33.81=37.12kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值,q2=1.4×0.92×4.00=5.12kN/m；

　　l——计算跨度(内楞间距),l=250mm；

面板的强度设计值[f]=13.000N/mm2；

经计算得到，面板的强度计算值5.344N/mm2；

面板的强度验算<[f],满足要求!

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

其中q——作用在模板上的侧压力，q=30.94N/mm；

　　l——计算跨度(内楞间距),l=250mm；

　　E——面板的弹性模量,E=9500N/mm2；

　　I——面板的截面惯性矩,I=91.50×1.80×1.80×1.80/12=44.47cm4；

面板的最大允许挠度值,[v]=1.000mm；

面板的最大挠度计算值,v=0.194mm；

面板的挠度验算v<[v],满足要求!

四、墙模板内外楞的计算

(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。

本算例中，内龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

内钢楞的规格:圆钢管φ48×3.5；

内钢楞截面抵抗矩W=5.08cm3；

内钢楞截面惯性矩I=12.19cm4；

其中——内楞强度计算值(N/mm2)；

　　M——内楞的最大弯距(N.mm)；

　　W——内楞的净截面抵抗矩；

　　[f]——内楞的强度设计值(N/mm2)。

其中q——作用在内楞的荷载，q=(1.2×33.81+1.4×4.00)×0.25=11.54kN/m；

　　l——内楞计算跨度(外楞间距),l=915mm；

内楞强度设计值[f]=205.000N/mm2；

经计算得到，内楞的强度计算值190.238N/mm2；

内楞的强度验算<[f],满足要求!

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/400

其中E——内楞的弹性模量,E=210000.00N/mm2；

内楞的最大允许挠度值,[v]=2.287mm；

内楞的最大挠度计算值,v=1.567mm；

内楞的挠度验算v<[v],满足要求!

(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。

本算例中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

外钢楞的规格:圆钢管φ48×3.5；

外钢楞截面抵抗矩W=5.08cm3；

外钢楞截面惯性矩I=12.19cm4；

其中
——外楞强度计算值(N/mm2)；

　　M——外楞的最大弯距(N.mm)；

　　W——外楞的净截面抵抗矩；

　　[f]——外楞的强度设计值(N/mm2)。

其中P——作用在外楞的荷载，P=(1.2×33.81+1.4×4.00)×0.37×0.92=15.63kN；

　　l——外楞计算跨度(穿墙螺栓水平间距),l=370mm；

外楞强度设计值[f]=205.000N/mm2；

经计算得到，外楞的强度计算值99.620N/mm2；

外楞的强度验算<[f],满足要求!

v=1.146Pl3/100EI<[v]=l/400

其中E——外楞的弹性模量,E=210000.00N/mm2；

外楞的最大允许挠度值,[v]=0.925mm；

外楞的最大挠度计算值,v=0.130mm；

外楞的挠度验算v<[v],满足要求!

其中N——穿墙螺栓所受的拉力；

　　A——穿墙螺栓有效面积(mm2)；

　　f——穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

穿墙螺栓的直径(mm):12

穿墙螺栓有效直径(mm):10

穿墙螺栓有效面积(mm2):A=84.300

穿墙螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=14.331

穿墙螺栓所受的最大拉力(kN):N=11.446

穿墙螺栓强度验算满足要求!

4、800×800×3650柱模板支撑计算书

柱模板的截面宽度B=800mm，B方向对拉螺栓2道，

柱模板的截面高度H=800mm，H方向对拉螺栓2道，

柱模板的计算高度L=3650mm，

柱箍间距计算跨度d=400mm。

柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm，间距200mm。

柱箍采用圆钢管φ48×3.5，每道柱箍2根钢箍，间距400mm。

柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。

二、柱模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中
——混凝土的重力密度，取24.800kN/m3；

　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.774h；

T——混凝土的入模温度，取25.000℃；

V——混凝土的浇筑速度，取6.000m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.800m；

1——外加剂影响修正系数，取1.200；

2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=67.350kN/m2

实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=67.350kN/m2

倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3.000kN/m2。

面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下

其中q——强度设计荷载(kN/m)；

q=(1.2×67.35+1.4×3.00)×0.40=34.01kN/m

　　d——竖楞的距离，d=200mm；

经过计算得到最大弯矩M=0.10×34.008×0.20×0.20=0.136kN.M

面板截面抵抗矩W=400.0×18.0×18.0/6=21600.0mm3

经过计算得到=M/W=0.136×106/21600.0=6.298N/mm2

面板的计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.6×0.200×34.008=4.081kN

　　截面抗剪强度计算值T=3×4081/(2×400×18)=0.850N/mm2

　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

面板的抗剪强度计算满足要求!

其中q——混凝土侧压力的标准值，q=67.350×0.400=26.940kN/m；

　　E——面板的弹性模量，E=6000.0N/mm2；

　　I——面板截面惯性矩I=400.0×18.0×18.0×18.0/12=194400.0mm4；

经过计算得到v=0.677×(67.350×0.40)×200.04/(100×6000×194400.0)=0.250mm

[v]面板最大允许挠度，[v]=200.000/250=0.80mm；

面板的最大挠度满足要求!

竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下

其中q——强度设计荷载(kN/m)；

q=(1.2×67.35+1.4×3.00)×0.20=17.00kN/m

　　d为柱箍的距离，d=400mm；

经过计算得到最大弯矩M=0.10×17.004×0.40×0.40=0.272kN.M

竖楞方木截面抵抗矩W=50.0×100.0×100.0/6=83333.3mm3

经过计算得到=M/W=0.272×106/83333.3=3.265N/mm2

竖楞方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.6×0.400×17.004=4.081kN

　　截面抗剪强度计算值T=3×4081/(2×50×100)=1.224N/mm2

　　截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

竖楞方木抗剪强度计算满足要求!

其中q——混凝土侧压力的标准值，q=67.350×0.200=13.470kN/m；

　　E——竖楞方木的弹性模量，E=9500.0N/mm2；

[v]竖楞方木最大允许挠度，[v]=400.000/250=1.60mm；

竖楞方木的最大挠度满足要求!

本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

钢柱箍的规格:圆钢管φ48×3.5mm；

湘南市人民市公园绿化工程施工组织设计钢柱箍截面抵抗矩W=5.08cm3；

钢柱箍截面惯性矩I=12.19cm4；

其中P——竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；

P=(1.2×67.35+1.4×3.00)×0.20×0.40=6.80kN

最大弯矩M=0.931kN.m

最大支座力N=17.802kN

GB／T 40742.1-2021 产品几何技术规范（GPS） 几何精度的检测与验证 第1部分：基本概念和测量基础 符号、术语、测量条件和程序.pdf最大变形v=0.452mm