施工组织设计下载简介
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连云港仕方国际花园11-13#楼工程脚手架施工方案由长细比l/i=300/160的结果查表得到φ=0.995，l为内排架距离墙的长度；
A=3.97cm2；[f]=205N/mm2；
Nl=13.83 连墙件采用双扣件与墙体连接。 由以上计算得到Nl=13.83小于双扣件的抗滑力16kN涵洞防水层首件工程施工工艺性总结，满足要求！ 10.8.立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 fg=fgk×kc=120kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk=120kPa； 脚手架地基承载力调整系数：kc=1； 立杆基础底面的平均压力：p=N/A=12.275/0.16=76.717kPa； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=1.2×NGD+0.85×1.4×NQ=1.2×8.154+0.85×1.4×2.093=12.275kN； 基础底面面积：A=0.16m2。 p=76.717kPa≤fg=120kPa。地基承载力满足要求！ 11、型钢悬挑扣件式钢管脚手架计算书 11.1.1.脚手架参数 按照最不利计算原则，计算高度为20.8m，立杆采用单立杆； 搭设尺寸为：立杆的步距为1.55m，立杆的横距为0.9m，立杆的跨距为1.8m； 内排架距离墙长度为0.30m； 小横杆在下，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根； 采用的钢管类型为Φ48×2.8； 横杆与立杆连接方式为单扣件； 连墙件布置取两步二跨，竖向间距3.6m，水平间距3.1m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 11.1.2.荷载参数 荷载参数同上部分落地式脚手架荷载参数 11.1.3.水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.35m，局部阳台部位悬挑长度为1.7m+1.35m=3.05m,建筑物内锚固段长度3.15m。 锚固压点压环钢筋直径(mm):16.00； 楼板混凝土标号:C25； 11.2.大、小横杆的强度、挠度计算： 悬挑脚手架的大、小横杆搭设方法同上述落地脚手架，悬挑脚手架大、小横杆的强度、挠度计算同落地脚手架，强度和挠度满足要求。。 11.3.扣件抗滑力的计算: 悬挑脚手架扣件抗滑力计算同落地脚手架，R=1.13kN 11.4.脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.111kN/m NGD1=[0.111+（1.1/2+1.55)×0.038/1.80]×20.8=3.231kN； (2)脚手板的自重标准值；采用竹串片脚手板，标准值为0.35kN/m2 NGD2=0.35×1.55×0.9×6/4=0.732kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹串片脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NGD3=0.14×1.55+1.55×0.038×2/1.8×20.8=1.578kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2 NGD4=0.005×1.55×20.8=0.161kN； (5)纵向水平杆、立杆每根取6m长，每6m长钢管上计算一个对接扣件。 直角扣件（q1）：按每个主节点处三个，每个自重13.2N。 对接扣件（q2）：按每6m长钢管一个，每个自重18.4N。 旋转扣件（q3）：按剪刀撑每个扣接点一个，每个自重14.6N。 横向水平杆：每个主节点一根，取1.5m长。 NGD5=18.4×20.8/6+13.2×3×20.8/1.8=0.521kN 剪刀撑在两端设置，计算时按有剪刀撑计。设两个10m杆交叉组成一个计算单元，共用长杆4根，每根10m斜杆用2根6m长杆搭接。每个搭接处用3个旋转扣件，搭接长度为1m。两个10m杆交叉组成的一个计算单元中，合计共4处搭接。剪刀撑斜杆与立杆交叉处均有旋转扣件。剪刀撑斜杆与地面夹角为45°。剪刀撑钢管和扣件重量按下式计算： NGD6=GJ×1.55×20.8=0.0242×1.55×20.8=0.780kN 经计算得到，静荷载标准值 NGD=NGD1+NGD2+NGD3+NGD4+NGD5+NGD6=7.003kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=3×0.9×1.55/2=2.093kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 Nd1=1.2NGD+0.85×1.4NQ=1.2×7.003+0.85×1.4×2.093=10.894kN； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N'd1=1.2NGD+1.4NQ=1.2×7.003+1.4×2.093=11.334kN； 11.5.立杆的稳定性计算: 外脚手架采用单立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。 稳定性计算考虑风荷载，风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7μz·μs·ω0 立杆底部作用于脚手架上的水平风荷载标准值： Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×1.56×1.137×0.55=0.683kN/m2； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW分别为: Mw1=0.85×1.4Wk1Lah2/10=0.85×1.4×0.683×1.55×1.82/10=0.408kN·m； 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 σ=N/(φA)+MW/W≤[f] 立杆的轴心压力设计值：N=Nd1=10.894kN； 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 σ=N/(φA)≤[f] 立杆的轴心压力设计值：N=N'd1=11.334kN； 计算立杆的截面回转半径：i=1.60cm； 计算长度,由公式λ=L0/i=kuh/i=1.155×1.45×1.8/0.016=188.4； 轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.202 立杆净截面面积：A=397cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.245cm3； 钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2； σ=10894/(0.202×397)+371000/4245=223.243N/mm2； 立杆稳定性计算σ=223.243N/mm2大于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，不满足要求！但比较接近抗压强度设计值[f]=205N/mm2，采用φ12钢丝绳分两步卸载措施。 σ=11334/(0.202×397)=141.332N/mm2； 立杆稳定性计算σ=141.332N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！ 11.6.连墙件的稳定性计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： 连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算（h=99.4m）μz＝1.763，μs＝1.137，ω0＝0.55， Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×1.763×1.137×0.55=0.772kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=8.99m2； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw=1.4×Wk×Aw=9.716kN； 连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=14.716kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： 由长细比l/i=300/160的结果查表得到φ=0.995，l为内排架距离墙的长度； A=3.97cm2；[f]=205N/mm2； Nl=14.716 连墙件采用双扣件与墙体连接。 由以上计算得到Nl=14.716小于双扣件的抗滑力16kN，满足要求！ 11.7.悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为900mm，内排脚手架距离墙体300mm。根据钢梁平面布置图，选用取受荷情况最不利的阳台挑梁进行计算,悬挑长度为3050mm。该部位的工字钢梁端部设置一根φ12.5钢丝绳，荷载全部由钢丝绳承受。受脚手架集中荷载N外=N'd=11.334kN； N内=1.2NGD'+1.4NQ=1.2×（NGD1+NGD2+NGD5）+1.4NQ=8.311kN； 水平钢梁自重荷载g=1.2×26.1×0.0001×78.5=0.246kN/m； tgα=(2.9－0.2－0.05)/3.05=0.869 F上×3.05－N外×3.05－N内×2.0=0 考虑钢丝绳要有一定富余量，钢丝绳选用Φ12.5（6×19＋1），钢丝绳公称抗拉强度为1372kN/m2，破断拉力为78.5kN。 其它非阳台部位不考虑卸载，则各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为： R[B]=4.787kN； R[A]=19.629kN； 最大弯矩Mmax=N外×1.2+N内×0.3=16.094kN·m 悬挑梁选型：截面抵抗矩WX=Mmax/f=16.094×106/215=74.856×103mm3=74.856cm3 选用热轧普通工字钢16号型钢WX=140.9cm3 截面惯性矩IX=1127cm4 半截面面积矩SX=80.8cm3 腹板厚度t=6.0mm 弹性模量E=2.1×104KN/cm3 τmax=VSx/Ixt=(N外+N内+g*1.35)*Sx/（Ixt）=(11.334+8.311+0.246*1.35)×80.8×106/（1127×6×104)=23.871 11.8.悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 σ=M/φbWx≤[f] 经过计算得到最大应力σ=16.094×106/(0.93×141000)=122.733N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算σ=122.733N/mm2小于[f]=215N/mm2,满足要求! 11.9.锚固段与楼板连接的计算: A点：φ16钢筋锚固在C25混凝土内，局部承压的压点拉力要满足公式: 经过计算得到公式右边等于201.088kN大于锚固力N=4.787kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求 B点：砼受压区强度验算R2=19.629KN 工字钢与砼接触受压面积为S=0.05×0.088=0.0044m2 σ=R2/S=19.629×103/0.0044=4.461N/mm2<11.9N/mm2(C25砼设计强度值)符合要求。 12、卸料平台搭设方案 平台2.20米×3.30米，外框三面用［16槽钢焊成大龙骨，中间由［14槽钢组成次龙骨，上铺18mm厚九夹板。平台距建筑物墙面为1.40米，［16大龙骨搁置于结构楼面上，搁置长度800mm，在支撑点位置焊接［14槽钢作为支撑挡铁，限制转料平台向楼层内滑移。 主梁上各焊制两个斜吊点（吊点1、吊点2），斜吊点用φ20mm光圆钢筋制作而成。在建筑物墙或梁上设ø20圆钢拉环，每一吊点处用1φ18的钢丝绳拉住。 二、主龙骨、次龙骨用料核算 16#工字钢自重：205N/m;木板自重：200N/m2防护栏杆：34.8N/m 1、计算次梁（采用16＃工字钢，间距600mm） 16#工字钢自重：205N/m 木板自重：200N/m2×0.6＝120N/m 活荷载：3000N/m2×0.6＝1800N/m q＝1.2×325＋1800×1.4＝2910N/m M＝ql2/8＝1178.55N·m 16＃工字钢：Wn＝140.9cm3，Wnf＝140.9×215＝30293.5N·m M 2、计算主梁（采用16＃工字钢） 次梁传递：q4=q3=q2=1/2×2910×1.8＝2619N Q5=1/2×q4=1309.5N Q1=1/2×q4+(34.8+4.7)×1.8=1380.6N 转换为均布荷载：10547.1÷2.7＝3906.3N/m 16#工字钢自重：205×1.2＝246N/m DB34／T 3081-2018标准下载防护栏杆自重：34.8N/m×1.2＝41.8N/m 挡脚板自重：4.7N/m×1.2＝5.6N/m q＝4199.7N/m 为安全考虑商业卸料平台施工方案，F3按不受力计算。 F2＝（4199.7×2.7×3.9/2－4199.7×0.1×0.05）÷4.4＝5020.6N F1＝（4199.7×2.7－5020.6）÷0.707＝8937.2N