施工组织设计下载简介

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脚手架施工方案(槽钢悬挑脚手架)

其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；

　　Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；

　　计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；

　　α——钢丝绳之间的荷载不均匀系数基础筏板大体积混凝土施工方案，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；

K——钢丝绳使用安全系数，取8.0。

选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×17.756/0.820=173.230kN。

选择6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径为21.5mm。

六、钢丝拉绳吊环的强度计算:

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为

N=RU=17.756kN

钢板处吊环强度计算公式为

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；

所需要的吊环最小直径D=[17756×4/(3.1416×50×2)]1/2=16mm

七、锚固段与楼板连接的计算

水平钢梁与楼板连接地锚螺栓计算如下(钢结构规范7.2)：

每个地锚螺栓承受的剪力Nv=7308.50N

每个地锚螺栓承受的拉力Nt=5040.34N

每个地锚螺栓承受的直径d=20mm

每个地锚螺栓承受的有效直径de=18mm

地锚螺栓抗剪强度设计值fvb=170.0N/mm2

地锚螺栓抗拉强度设计值ftb=170.0N/mm2

每个地锚螺栓受剪承载力设计值Nvb=3.1416×20×20×170.0/4=53407.20N

每个地锚螺栓受拉承载力设计值Nvb=3.1416×18×18×170.0/4=43259.83N

经过计算得到公式左边等于0.18；

每个地锚螺栓承载力计算满足要求!

八、操作平台安全要求:

1.卸料平台的上部位结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；

2.斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设置前后两道，并进行相应的受力计算；

3.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加

补软垫物，平台外口应略高于内口；

4.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；

5.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验才能松卸起重吊钩；

7.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；

8.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。

普通型钢悬挑脚手架计算书

计算的脚手架为双排脚手架，

横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为18.0米，立杆采用单立管。

搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。

内排架距离墙长度为0.30米。

横向杆计算外伸长度为0.20米。

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根。

采用的钢管类型为Φ48.3×3.6。

连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米,采用扣件连接。

脚手板自重标准值0.35kN/m2，

栏杆、挡脚板自重为0.15kN/m2，安全设施及安全网、挡风板自重为0.005kN/m2，

同时施工2层，第一层施工均布荷载为3.0kN/m2，其它层施工均布荷载为2.0kN/m2，脚手板共铺设3层。

脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。

悬挑水平钢梁采用20号槽钢槽口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度2.00米。

悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.45m。拉杆采用钢丝绳。钢丝绳作为保护措施不参与悬挑梁的计算。

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值P1=0.040kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050/3=0.123kN/m

活荷载标准值Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m

静荷载的计算值q1=1.2×0.040+1.2×0.123=0.195kN/m

活荷载的计算值q2=1.4×1.050=1.470kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

M1=(0.08×0.195+0.10×1.470)×1.5002=0.366kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=0.431×106/5260.000=81.896N/mm

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

静荷载标准值q1=0.040+0.123=0.162kN/m

活荷载标准值q2=1.050kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=(0.677×0.162+0.990×1.050)×1500.04/(100×2.06×105×127100.0)=2.222mm

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值P1=0.040×1.500=0.060kN

脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.500/3=0.184kN

活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/3=1.575kN

荷载的计算值P=1.2×0.060+1.2×0.184+1.4×1.575=2.497kN

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=(1.2×0.040)×1.0502/8+2.497×1.050/3=0.881kN.m

σ=0.881×106/5260.0=167.396N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×0.040×1050.004/(384×2.06×105×127100.0)=0.02mm

集中荷载标准值P=0.060+0.184+1.575=1.818kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V=V1+V2=2.877mm

小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!

四、扣件抗滑力的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，

P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，

按照扣件抗滑承载力系数1.00

该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取16.00kN。

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

大横杆的自重标准值P1=0.040×1.500×(1+1.0)=0.119kN

小横杆的自重标准值P2=0.040×1.050/2=0.021kN

脚手板的荷载标准值P3=0.350×(1.050+0.200)×1.500/2=0.328kN

活荷载标准值Q=3.000×(1.050+0.200)×1.500/2=2.813kN

荷载的计算值R=1.2×0.021+1.2×0.119+1.2×0.328+1.4×2.813=4.499kN

双扣件抗滑承载力的设计计算R<=16.00满足要求!

五、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架自重标准值产生的轴向力

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)gk:查规范本例为0.1295

NG1=H×gk=18.00×0.1295=2.332kN

(2)脚手板自重标准值产生的轴向力

脚手板的自重标准值(kN/m2):本例采用木脚手板，标准值为0.35

NG2=0.350×3×1.500×(1.050+0.200)/2=0.984kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值产生的轴向力

栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m):本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.150×1.500×3/2=0.337kN

(4)吊挂的安全设施及安全网、挡风板自重标准值产生的轴向力

吊挂的安全设施荷载，包括安全网和挡风板自重标准值(kN/m2):0.005

NG4=0.005×1.500×18.000=0.135kN

经计算得到，静荷载标准值

构配件自重：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.456kN。

钢管结构自重与构配件自重：NG=NG1+NG2k=3.788kN。

(5)施工荷载标准值产生的轴向力

施工均布荷载标准值(kN/m2):

(6)风荷载标准值产生的轴向力

其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》的规定采用：W0=0.550

脚手架底部Uz=0.740,

Us——风荷载体型系数：Us=1.1323

经计算得到，脚手架底部风荷载标准值Wk=0.740×1.1323×0.550=0.461kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值

N=1.2×NG+0.9×1.4NQ=10.455kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值

N=1.2NG+1.4NQ=11.112kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW

MW=0.9×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载基本风压标准值(kN/m2)；

la——立杆的纵距(m)；

h——立杆的步距(m)。

经计算得,底部立杆段弯矩Mw=0.9×1.4×0.461×1.50×1.802/10=0.282kN.m

六、立杆的稳定性计算:

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.112kN；

i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；

μ——计算长度系数，由脚手架的基本参数确定，μ=1.50；

h——立杆步距，h=1.80；

λ——计算长细比,由k=1时,λ=kμh/i=170；

λ<=[λ]=210,满足要求!

k——计算长度附加系数，取1.155；

l0——计算长度(m),由公式l0=kμh确定，l0=3.12m；

Φ——轴心受压立杆的稳定系数,由k=1.155时,λ=kμh/i=197的结果查表得到0.186；

A——立杆净截面面积，A=5.06cm2；

W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.26cm3；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；

经计算得到σ=11112.000/(0.186×505.500)=118.18N/mm2

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.455kN；

i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；

μ——计算长度系数，由脚手架的基本参数确定，μ=1.50；

h——立杆步距，h=1.80；

嘉祥人民路市政道路、排水工程施工组织设计λ——计算长细比,由k=1时,λ=kμh/i=170；

λ<=[λ]=210,满足要求!

k——计算长度附加系数，取1.155；

l0——计算长度(m),由公式l0=kμh确定，l0=3.12m；

Φ——轴心受压立杆的稳定系数,由k=1.155时,λ=kμh/i=197的结果查表得到0.186；

A——立杆净截面面积，A=5.06cm2；

GTCC-043-2018 铁道客车用集中轴温报警器W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.26cm3；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；