施工组织设计下载简介

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面板的最大允许挠度值:[ν]=200.00/250=0.800mm；

面板的最大挠度计算值:ν=5×14.31×2004/(384×6000×6.67×105)=0.075mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.075mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=0.8mm，满足要求！

标准厂房工程施工组织设计本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=1.935/1=1.935kN/m

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=6×8×8/6=64cm3；

I=6×8×8×8/12=256cm4；

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.935×12=0.194kN·m；

最大应力σ=M/W=0.194×106/64000=3N/mm2；

抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

方木的最大应力计算值3N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/(2bh0)

其中最大剪力:V=0.6×1.935×1=1.161kN；

方木受剪应力计算值τ=3×1.161×1000/(2×60×80)=0.363N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.363N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

方木最大挠度计算值ν=0.677×1.935×10004/(100×9000×256×104)=0.569mm；

方木的最大允许挠度[ν]=1.000×1000/250=4.000mm；

方木的最大挠度计算值ν=0.569mm小于方木的最大允许挠度[ν]=4mm，满足要求！

3.支撑小横杆的强度验算

梁底模板边支撑传递的集中力：

P1=RA=1.935kN

梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：

经过连续梁的计算得到：

N1=N2=3.017kN；

最大弯矩Mmax=0.603kN·m；

最大挠度计算值Vmax=0.858mm；

最大应力σ=0.603×106/5130=117.6N/mm2；

支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；

支撑小横杆的最大应力计算值117.6N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!

七、梁跨度方向钢管的计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=3.017kN；

R<12.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

σ=N/(φA)≤[f]

1.梁两侧立杆稳定性验算

横向支撑钢管的最大支座反力：N1=3.017kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×2.9=0.449kN；

楼板混凝土、模板及钢筋的自重：

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：

N=N1+N2+N3+N4=3.017+0.449+3.631+4.76=11.857kN；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，

为安全计，取二者间的大值，即:

lo=Max[1.155×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.945m；

得到计算结果:立杆的计算长度

lo/i=2945.25/17=173；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.237；

钢管立杆受压应力计算值；σ=11857.468/(0.237×452)=110.7N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=110.7N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

次楞间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600；

主楞间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；

对拉螺栓直径(mm):M12；

主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；

直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；

次楞材料:木方；次楞合并根数:2；

宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；

面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；

面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；

面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；

方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；

方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；

钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；

二、墙模板荷载标准值计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

分别计算得17.031kN/m2、72.000kN/m2，取较小值17.031kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=17.031kN/m2；

倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。

M=0.1q1l2+0.117q2l2

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×17.031×0.500×0.900=9.197kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；

其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。

面板的最大弯矩：M=0.1×9.197×300.02+0.117×1.260×300.02=9.60×104N·mm；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

W=bh2/6=500×18.0×18.0/6=2.70×104mm3；

面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=9.60×104/2.70×104=3.6N/mm2；

面板截面的最大应力计算值σ=3.6N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

V=0.6q1l+0.617q2l

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×17.031×0.500×0.900=9.197kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；

面板的最大剪力：V=0.6×9.197×300.0+0.617×1.260×300.0=1888.6N；

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/(2bhn)≤fv

面板截面的最大受剪应力计算值:τ=3×1888.6/(2×500×18.0)=0.315N/mm2；

面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；

面板截面的最大受剪应力计算值τ=0.315N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[τ]=1.5N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工手册》，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

面板的最大允许挠度值:[ν]=1.2mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.677×8.52×3004/(100×6000×2.43×105)=0.32mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.32mm小于等于面板的最大允许挠度值[ν]=1.2mm，满足要求！

四、墙模板主次楞的计算

(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

I=5×10×10×10/12×2=833.334cm4；

1.次楞的抗弯强度验算

次楞最大弯矩按下式计算：

M=0.1q1l2+0.117q2l2

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×17.031×0.300×0.900=5.518kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。

次楞的最大弯矩：M=0.1×5.518×500.02+0.117×0.756×500.02=1.60×105N·mm；

次楞的抗弯强度应满足下式：

次楞的最大应力计算值：σ=1.60×105/1.67×105=1N/mm2；

次楞的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；

次楞的最大应力计算值σ=1N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

2.次楞的抗剪强度验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

V=0.6q1l+0.617q2l

其中，V－次楞承受的最大剪力；

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×17.031×0.300×0.900/2=2.759kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.30×0.90/2=0.378kN/m，其中，0.90为折减系数。

次楞的最大剪力：V=0.6×2.759×500.0+0.617×0.378×500.0=944.3N；

截面抗剪强度必须满足下式：

τ=3V/(2bh0)

次楞截面的受剪应力计算值:

τ=3×944.3/(2×50.0×100.0×2)=0.142N/mm2；

次楞截面的受剪应力计算值τ=0.142N/mm2小于次楞截面的抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

次楞的最大挠度计算值:ν=0.677×10.22/2×5004/(100×9000×8.33×106)=0.029mm；

次楞的最大容许挠度值:[ν]=2mm；

次楞的最大挠度计算值ν=0.029mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！

(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.493×2=8.986cm3；

I=10.783×2=21.566cm4；

E=206000N/mm2；

主楞计算剪力图(kN)

主楞计算弯矩图(kN·m)

主楞计算变形图(mm)

1.主楞的抗弯强度验算

P＝1.2×17.03×0.3×0.5＋1.4×2×0.3×0.5＝3.486kN；

主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):l=600mm；

主楞的最大应力计算值:σ=4.71×105/8.99×103=52.4N/mm2；

主楞的最大应力计算值σ=52.4N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2,满足要求！

2.主楞的抗剪强度验算

主楞截面抗剪强度必须满足:

主楞截面的受剪应力计算值:

τ=2×4270.4/848.230=10.069N/mm2；

主楞截面的受剪应力计算值τ=10.069N/mm2小于主楞截面的抗剪强度设计值fv=120N/mm2，满足要求！

主楞的最大挠度计算值:ν=0.519mm；

邯济铁路扩能改造工程指导性施工组织设计PPT汇报主楞的最大容许挠度值:[ν]=2.4mm；

主楞的最大挠度计算值ν=0.519mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=2.4mm，满足要求！

穿墙螺栓的型号:M12；

穿墙螺栓有效直径:9.85mm；

CJJ／T 287-2018 园林绿化养护标准(完整正版、清晰无水印).pdf穿墙螺栓有效面积:A=76mm2；

主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为:N=7.76kN。

穿墙螺栓所受的最大拉力N=7.756kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！