施工组织设计下载简介

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浦西城市综合体安置房9#地块轮扣式模板钢管支架施工方案

h.边长≤500mm矩形柱模板加固图

②边长500＜L≤700mm矩形柱模板验算

按以上相同的方法SY／T 6684-2017标准下载，验算边长500＜L≤700mm矩形柱模板的加固能够满足要求。边长500＜L≤700mm矩形柱模板加固图如下。

③边长700＜L≤1000mm矩形柱

取截面尺寸750×750mm验算

每次五根柱同时浇注，砼浇筑速度为6/（5×0.75×0.75）=2.13M/h，则新浇砼对模板的最大侧压力为

F1=0.22×24×5×1.2×1×2.131/2=46.24(KN/M2)

F2=γH=24×4.3（层高）=103.2(KN/M2)

取F=F1=46.24(KN/M2)

设计荷载P1=46.24×1.2+4×1.4

=61.09（KN/M2）

标准荷载P2=46.24（KN/M2）

187 187187187

q11=P1×L1=61.09×0.4=24.44（KN/M）

Mmax=0.1q11L22=0.1×24.44×0.1872=0.09（KN·M）

σmax=Mmax/W=0.09×106/(1/6×400×182)

=4.17（N/MM2）＜[σ]=13N/MM2

q12=P2×L1=46.24×0.4=18.50（KN/M）

ωmax=0.967×q12L24/(100EI)

=0.967×18.50×1874/(100×9×103×1/12×400×183)

=0.13（mm）＜[f]=187/400=0.468（mm）

q12=P2×L1=38.80×0.5=19.4（KN/M）

ωmax=0.967×q12L24/(100EI)

=0.967×19.4×2504/(100×9×103×1/12×500×183)

=0.34（mm）＜[f]=250/400=0.63mm

400 400 400 400 400

q21=P1×L2=61.09×0.187=11.43（KN/M）

Mmax=0.1q21L12=0.1×11.43×0.42=0.19（KN·M）

σmax=Mmax/W=0.19×106/(1/6×50×1002)=2.28（N/MM2）＜[σ]=13N/MM2

q22=P2×L2=46.24×0.187=8.65（KN/M）

ωmax=0.967×q22L14/(100EI)

=0.967×8.65×4004/(100×9×103×1/12×50×1003)

=0.06（mm）＜[f]=400/400=1（mm）

4.57KN 4.57KN

187187187187

P1=P1×L1×L2=61.09×0.4×0.187=4.57（KN）

Mmax=0.188P12L2=0.188×4.57×0.375=0.322（KN/M）

σmax=Mmax/W=0.322×106/4490

=72(N/MM2)＜[δ]=210N/MM2

P2=P2×L1×L2=46.24×0.4×0.187=3.46（KN）

=0.87（mm）＜[W]=750/500=1.5（mm）

每只钢扣件承载力8KN

F=61.09×0.5×0.75/4

=5.7（KN）＜[F]=8KN

受力F=P2×L1×L2

=46.24×0.4×0.187=3.46（KN）<[F]=12.9KN

（2）墙模板加固设计计算

墙体砼浇筑速度控制在1m/h

F1=0.22×24×5×1.2×1×11/2=31.68（KN/M2）

F2=γH=24×4.3（层高）=103.2（KN/M2）

取F=F1=31.68KN/M2

设计荷载P1=31.68×1.2×0.85+4×1.4×0.85=37.07（KN/M2）

标准荷载P2=31.68KN/M2

300 300 300 300 300

q11=P1×L1=37.07×0.3=11.12（KN/M）

Mmax=0.1q11L22=0.1×11.12×0.32=0.11（KN·M）

σmax=Mmax/W=0.11×106/(1/6×300×182)

=6.8（N/MM2）＜[σ]=11N/MM2

q12=P2×L1=31.68×0.3=9.51（KN/M）

ωmax=0.967×q12L24/(100EI)

=0.967×9.51×3004/(100×9×103×1/12×300×183)

=0.57（mm）＜[f]=300/400=0.75（mm）

600 600 600 600 600

q21=P1×L1=37.07×0.3=11.12(KN/M)

Mmax=0.105q21L2=0.105×11.12×0.62=0.42(KN·M)

σmax=Mmax/W=0.42×106/(1/6×50×1002)

=5.04(N/MM2)＜[σ]=11N/MM2

q22=P2×L1=31.68×0.3=9.51(KN/M)

f=0.967q22L4/(100EI)

=0.967×9.51×6004/(100×9×103×1/12×50×1003)

=0.32(mm)＜[f]=600/400=1.5(mm)

P1=P1×L1×L2=37.07×0.3×0.6=6.67KN

Mmax=2P1L2=6.67×0.6/4=1.00KN/M2

σmax=Mmax/W=1.00×106/(4490×2)

=112(N/MM2)＜[δ]=210N/MM2

受力F=P2×L1×L2=31.68×0.6×0.6=11.40（KN）＜[F]=12.9KN

（3）梁板模板支撑设计计算

本工程地下室底板厚度350mm，顶板厚度为300mm，梁截面尺寸为400×700mm、400×900mm、400×1000mm、400×1100mm、500×1200mm、550×1200mm等；上部结构板的厚度为100mm、120mm、130mm等；梁截面尺寸为200×500mm、250×550mm、250×600mm、250×700mm、300×500mm、300×700mm、300×750mm、350×800mm、400×1600mm等。

下面取梁4000×1600mm、板厚300mm进行验算。

模板及支架自重0.3×(0.4+1.66×2)=1.08（KN/M2）

砼自重24（KN/M3）

钢筋重1.5（KN/M3）

总垂直荷载F1=1.08+(24+1.5)×1.6=41.88KN/M2

新浇筑砼对模板产生的侧压力

取γ=24KN/M3、V=0.8m/h、β1=1.2、β2=1.15、to=5

F2=0.22×24×5×1.2×1.15×0.81/2

=32.59(KN/M2)

取F=F2=32.59KN/M2

设计荷载P1=32.59×1.2+2×1.4

=41.91(KN/M2)

标准荷载P2=32.59KN/M2

300 300 300 300300

q11=P1×L1=41.91×0.4=16.77(KN/M)

Mmax=0.1q11L22=0.1×16.77×0.32=0.16(KN·M)

W=1/6bh2=1/6×400×182=21600(MM3)

σmax=Mmax/W=0.16×106/21600=7.41(N/MM2)＜[σ]=11N/MM2

q12=P2×L1=32.59×0.4=13.04(KN/M)

f=0.967×q12L24/(100EI)

=0.967×13.04×3004/(100×9×103×1/12×400×183)

＜[f]=300/400=0.75(mm)

350350350350350

Mmax=0.1q11L32=0.1×16.77×0.352=0.21(KN·M)

W=1/6bh2=1/6×350×182=18900(MM3)

σmax=Mmax/W=0.21×106/18900=11.11(N/MM2)＜[σ]=13N/MM2

对拉螺栓1φ12，每根受力

F=16.77×0.4=6.71(KN)＜[F]=12.9KN

∴模板、螺栓强度满足要求

f=0.967×q12L34/(100EI)

=0.967×13.04×3504/(100×9×103×1/12×500×183)

＜[f]=350/400=0.875(mm)

500500500

Mmax=0.101q11L32=0.101×16.77×0.52=0.43(KN·M)

W=1/6bh2=1/6×100×502=41667(MM3)

σmax=Mmax/W=0.21×106/41667=10.32(N/MM2)＜[σ]=13N/MM2

f=0.99×q12L34/(100EI)

=0.99×13.04×5004/(100×9×103×1/12×100×503)

=0.87(mm)＜[f]=500/400=1.25(mm)

梁底荷载由中部立杆（可调节顶托）承受，对其进行验算梁两侧钢管支架起稳定作用，不考虑参与受力。

1).荷载设计值N=41.91×0.4×1=16.77(KN)

lo=1500mmλ=lo/i=1500/15.9=94.3查表得φ=0.63

螺栓伸出长度稳定系数k取最小值0.8

σ=N/kφA=16.77×103/(0.63×424×0.8)=78.48(N/mm2)＜[fm钢]=205N/mm2

受荷为F=q11L2=9.3×0.5=4.65(KN)＜[F]扣件=8KN

根据选定的计算单元,每m2支撑面模板荷载为：

模板及配件自重：0.3（KN/M2）

新浇砼自重：24×0.3=7.2（KN/M2）

钢筋重量：1.1×0.3=0.33（KN/M2）

总垂直荷载F=7.83KN/M

设计荷载P1=7.83×1.2+2×1.4=12.20（KN/M2）

标准荷载P2=7.83KN/M2

500 500 500 500 500

q11=P1×L1=12.20×1=12.20（KN/M）

Mmax=0.1q11L22

=0.1×12.20×0.52

=0.31（KN·M）

W=1/6bh2=1/6×1000×182=54000MM3

σmax=Mmax/W=0.31×106/54000

=5.75(N/MM2)

＜[σ]=13N/MM2

q12=P2×L1=7.83×1=7.83（KN/M）

f=0.967q12L24/(100EI)

=0.967×7.83×5004/(100×9×103×1/12×1000×183)

=1.08（mm）＜[f]=500/400=1.2（mm）

1000 1000

q21=P1×L2=12.20×0.5=6.10（KN/M）

Mmax=0.125q21L12

=0.125×6.1×12

=0.77（KN·M）

W=1/6bh2=1/6×50×1002=83334（MM3）

σmax=Mmax/W=0.77×106/83334

=9.24（N/MM2）

＜[σ]=11N/MM2

q22=P2×L2=7.83×0.5=3.92（KN/M）

f=0.521q22L14/(100EI)

=0.521×3.92×10004/(100×9×103×1/12×50×1003)

＜[f]=1000/400=2.5mm

GB／T 37414.2-2020标准下载每一中间支柱承受荷载为12.20×1×1=12.20（KN）＜[F]支=13.3KN

＜2[F]扣=8×2=16KN

∴支柱、扣件(双扣)满足要求

lo=1500mmλ=lo/I=1500/15.9=94.3查表得φ=0.63

σ=N/φA=12.20×103/(0.63×424)=45.67(N/mm2)＜[fm钢]=205N/mm2

（1）梁底模板不平，下挠，梁侧模炸模。拆模后梁侧面有水平裂缝、掉角、表面粗糙。局部模板嵌入柱梁内，拆模困难。

①梁底支撑应牢固，支撑底部素土必须夯实永川新城服务外包产业楼是区政府重点建设项目施工组织设计，铺放通长垫木，确保支撑不下沉。梁底按规定起拱，校正后再固定支撑。

②梁侧模下口必须有夹条木，钉紧在支柱上，以保证混凝土在浇筑过程中，侧模下口不致炸模。侧模上口横档应用斜撑双面支撑在支柱顶部，或支撑在楼板上。

③梁模尽量不采用黄花松或其他易变形的木材制作。