施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

4.1.7脚手板：采用钢跳板，脚手板与脚手板之间以及脚手板与脚手架之间用8#铅丝拧紧，应同时保持有两个楼层的脚手板操作面，随结构施工上移。

4.1.8如立杆未立在坚实的结构上，搭设前应将场地原土夯实，并将立杆置于厚度不小于50mm的通长木方上。

4.1.9护栏在铺脚手板的操作层上设三道护栏，上栏杆距脚手板面高度为1000mm，下栏杆距脚手板面为600mm辽94S101 给水工程安装(一) 阀门井、水表井、消防水泵接合器安装图.pdf，设挡脚板。

4.2.1依据排立杆位置，放线使立杆在一条平行轴线的直线上；

4.2.2放置纵向扫地杆；

4.2.4设置连柱杆（开始搭设时加边撑）；

4.2.5按以上的作业程序和要求向上搭设脚手架；

4.2.6随搭设进程及时设置剪刀撑；

4.2.6随施工进度在脚手架构架大横杆间搭设横杆，以缩小铺设脚手板的支撑跨度，铺设脚手板、栏杆和防护密目网。

4.3施工作业注意事项

4.3.1底部第一排立杆应按立杆搭设要求选择，不同长度的钢管交错设置，至少有6m、4m两种不同长度的钢管作立杆；

4.3.2一定采取先搭设起始段而后向前延伸的作业方式，可分别从相对角开始搭设；

4.3.3连柱杆和剪刀撑应及时设置，不得滞后超过两个步距；

4.3.4杆件端部伸出扣件之外的长度不得小于100mm；

4.3.5在顶排连柱杆之上的架高不得多于两个步距，否则应每隔6跨加设一道撑拉措施；

4.3.6剪刀撑的斜杆与基本构架结构杆件之间至少3道连接，其中斜杆的对接或搭接接头部位至少有一道连接；

4.3.7周边脚手架的大横杆必须在角部交圈并与立杆固定；

4.3.8纵向对接搭设脚手板时，对接处的两侧必须设置横杆，并且绑扎牢固；

4.3.5作业层的栏杆应设置在立杆的内侧，栏杆接长应符合对接或搭接的要求。

5外脚手架选型及设计计算

5.1.1脚手架参数：搭设尺寸立杆的纵距为1.50m，立杆的横距为1.00m，立杆的步距为1.80m；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为33.0m，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.60m，水平间距4.50m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件。

施工荷载均布参数(kN/m2):3.0；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:3。

5.1.3风荷载参数：按照福建省厦门市地区，基本风压为0.80，风荷载高度变化系数μz为0.84，风荷载体型系数μs为0.65；考虑风荷载。

每m立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.35；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:3；脚手板类别:钢筋网片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆冲压钢。

地基土类型:砂土；地基承载力标准值(kN/m2):500；

基础底面扩展面积(m2):0.09；基础降低系数:0.4。

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

5.2.1均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；

脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.00/(2+1)=0.117kN/m；

活荷载标准值:Q=3.00×1.00/(2+1)=1.00kN/m；

静荷载的计算值:q1=1.2×0.038+1.2×0.117=0.186kN/m；

活荷载的计算值:q2=1.4×1.00=1.40kN/m；

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.186×1.5002+0.10×1.400×1.502=0.348kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max(0.348×106,0.410×106)/5080.0=80.709N/mm2；

大横杆的抗弯强度:σ=80.709N/mm2小于[f]=205N/mm2。满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.117=0.155kN/m；

活荷载标准值:q2=Q=1.000kN/m；

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=0.677×0.155×1500.04/(100×2.06×105×1219000)+0.990×1.00

×15004/(100×2.06×105×121900)

脚手板纵向、受弯构件的容许挠度为l/150与10mm请参考规范表5.1.8。

大横杆的最大挠度小于1500/150mm或者10mm，满足要求!

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.50=0.058kN；

脚手板的荷载标准值：P2=0.350×1.00×1.50/(2+1)=0.175kN；

活荷载标准值：Q=3.00×1.00×1.50/(2+1)=1.500kN；

荷载的计算值:P=1.2×(0.058+0.175)+1.4×1.500=2.379kN；

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=1.2×0.038×1.002/8=0.006kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=2.379×1.00/3=0.793kN.m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.799kN.m；

σ=M/W=0.799×106/5080.000=157.244N/mm2；

小横杆的计算强度小于205N/mm2,满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0.038×10004/(384×2.06×105×121900)=0.020mm；

P2=p1+p2+Q=0.058+0.175+1.500=1.733kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.02+2.449=2.469mm；

小横杆的最大挠度小于(1000/150)=6.667与10mm,满足要求!

5.4扣件抗滑力的计算

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

横杆的自重标准值:P1=0.038×1.000=0.038kN；

脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.00×1.50/2=0.262kN；

活荷载标准值:Q=3×1.00×1.500/2=2.250kN；

荷载的计算值:R=1.2×(0.038+0.262)+1.4×2.250=3.511kN；

R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

5.5脚手架荷载标准值

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

5.5.1每m立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248

NG1=0.125×33=4.118kN；

5.5.2脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35

NG2=0.350×4×1.50×(1.00+0.3)/2=1.365kN；

5.5.3栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆冲压钢，标准值为0.11

NG3=0.110×4×1.500/2=0.330kN；

5.5.4吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.500×33.000=0.248kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.061kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3.00×1.00×1.50×3/2=6.750kN；

风荷载标准值应按照以下公式计算

Wo=0.800kN/m2；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.800×0.840×0.649=0.305kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.061+1.4×6.750=16.723kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×6.061+0.85×1.4×6.750=15.306kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.305×1.5×1.82/10=0.177kN·m；

5.6立杆的稳定性计算

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴心压力设计值：N=16.723kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数：K=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.50

计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=3.119m；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186；

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=16723/(0.186×489)=183.863N/mm2；

立杆稳定性计算σ=183.863小于[f]=205N/mm2满足要求！

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：N=15.306kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数：K=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.50

计算长度，由公式lo=kuh确定：lo=3.119m；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=15305.58/(0.186×489)+176561.187/5080=203.034N/mm2；

立杆稳定性计算σ=203.034小于[f]=205.000N/mm2满足要求！

5.7最大搭设高度的计算

不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=1.943kN；

活荷载标准值：NQ=6.750kN；

每m立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；

脚手架搭设高度Hs等于或大于26m，按照下式调整且不超过50m：

[H]=45.837/(1+0.001×45.837)=43.828m；

[H]=43.828和50比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值[H]=43.828m。

考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=1.943kN；

活荷载标准值：NQ=6.750kN；

每m立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：

某新厂平土工程施工组织设计方案.docMwk=Mw/(1.4×0.85)=0.177/(1.4×0.85)=0.148kN·m；

脚手架搭设高度Hs等于或大于26m，按照下式调整且不超过50m：

[H]=34.194/(1+0.001×34.194)=33.063m；

[H]=33.063和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值

[H]=33.063m。

DB15／T 469-2010 固化土衬砌渠道工程技术规程.pdf连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：