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成都粮油储备中心总平及附属用房工程外脚手架施工方案

成都粮油储备（物流）中心一期

编制单位：成都建工集团总公司

DB34／T 3440-2019 聚变装置变流器控制系统设计要求成都粮油储备（物流）中心一期总平及附属用房工程

成都市粮油储备（物流）中心1号、2号散装平仓房工程位于成都市青白江弥牟镇火星村，川陕路西北侧，唐军公路北侧。1号散装平仓房为四廒间，24米×108米，共5间。2号散装平仓房为三廒间，24米×108米，共4间。1号、2号散装平仓房均以前墙和后墙为承重墙，墙厚500、墙高8米。1号、2号散装平仓房均以24米跨的拱板作为屋盖，檐高8米，各栋平仓房最大高度10.5米。根据工程设计，施工脚手架主要有砌筑和装饰脚手架，均采用扣件式双排钢管落地脚手架。

1、国家粮食储备局无锡科学研究设计院设计的成都粮油储备（物流）中心1号、2号散装平仓房施工图纸；

2、建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202－2002；

3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130－2001；

脚手架工程设计及搭设设计

（一）、脚手架搭设设计

本工程采用落地式双排外脚手架，脚手架钢管选用φ48×3.5；步距h=1.50m，立杆纵距ιa=1.30m，立杆横距ιb=1.50m，外立杆至墙距ιd=1.70m，内立杆至墙距ιc=0.20m。脚手架与建筑物的连墙拉结采用φ48×3.5钢管水平固定在内外立杆上，水平间距为4.8m，竖向分别固定在三道圈梁上（4.5m、7.8m和10m各一道）；外架最大搭设高度11.5米，故应按11.5m对外架进行荷载计算。

（二）、脚手架的荷载取值及设计

1、脚手架荷载的取值与组合

钢管自重G1=0.0384kN/m，安全立网自重G3=0.0034kN/㎡，砌筑施工活荷载qk=2.7kN/㎡,木脚手板自重G5=0.35kN/㎡。

1.2脚手架结构自重（包括立杆、纵、横水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件）：查《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ30—2001）附表A—1得：架体每米高度一个立杆纵距的自重gk1=0.1248kN/m。

NG1K=H×gK1=11.7×0.1248=1.46kN

①木脚手板（按三层考虑）

NG2K—1=3×ιa×ιb×0.35/2=3×1.3×1.5×0.35/2=1.26kN

NG2K—3=H×ιa×G3×103

=11.7×1.2×0.0034=0.0477kN

③纵向横杆（用于搁置脚手板，按三层考虑）

NG2K—4=3×ιd×G1/2=0.132kN

NG2K—5=2.34×2×3.5×G1=0.629kN

NG2K=1.26+0.0477+0.132+0.629=2.069kN

①木脚手板（按三层考虑）

NG2K—1=3×ιa×ιb×0.35/2+3×ιa×ιc×0.3

=（3×1.2×1.8×0.35/2+3×1.2×0.3×0.35）==1.638kN

②纵向横杆（搁置脚手板用，按三层考虑）

NG2K—2=3×ιd×G1/2=0.132kN

NG2K=1.638+0.132=1.77kN

1.4施工均布活荷载（按装饰阶段两层同时施工考虑）

外立杆NQK外=2×ιa×ιb×qk/2=2×1.2×1.80×2/2=4.80kN

内立杆NQK内=2×ιa×ιb×qk/2+2×ιa×ιc×qk=4.8+2×1.2×0.3×2=6.24kN

1.5垂直荷载组合（不考虑风荷载）

N1=1.2×（NG1K+NG2K）+1.4×NQK外=1.2×（1.46+2.069）+1.4×4.8=10.955kN

N2=1.2×（NG1K+NG2K）+1.4×NQK内=1.2×（1.46+1.77）+1.4×6.24=12.612kN

1、无风荷载时，立杆稳定性计算：

N—计算立杆最大垂直力设计值，取N=N1=12.612KN；

∮—轴心受压构件的稳定系数，根据长细比λ查（JGJ130—2001）附录C表C取值，根据第5.3.3条规定：立杆计算长度ι0=Kμh=1.155×1.5×150=260㎝，长细比λ=ι0/i（钢管回转半径）=260/1.58=164.556，查附录C，∮=0.260，A—立杆的截面面积，查本规范附录B表B采用：A=489mm2。立杆稳定计算：

N/（∮A）=12612/（0.26×489）=99.2N/mm2，＜[σ]=215N/mm2安全。

注：落地式脚手架稳定性N/（∮A）=[（12612/28.5）×5.3+12612]/（0.26×489）=118N/mm2＜[σ]=215N/mm2安全。

2、在风荷载作用下，立杆稳定性计算：

N/（∮A）+Mω/W≤f

Mω—由风荷载设计值产生的弯矩，按本规范（5.3.4）式计算；

W—钢管立杆的截面模量，查附录B表B：W=5.08cm3；

(1)由风荷载产生的弯矩计算

ωK=0.7μz·μS·ωO

μz—风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》（GBJ9）：C类地区，脚手架最高处11.7m，查表得：μz=0.332；

μS—脚手架风荷载体型系数，按规范4.2.4规定采用，查表得：敞开式脚手架的挡风面积为1.2×1.5×0.089=0.1602m2，密目网的挡风系数取0.5，则在脚手架外立杆里侧满挂密目网后，脚手架综合挡风面积为：

其综合系数为∮=0.9801/（1.2×1.5）=0.5445

根据规范查表4.2.4，背靠开洞墙、满挂密目网的脚手架风载体型系数为1.3∮，即：

μS=1.3×0.5445=0.70785；

ωO—基本风压。根据《建筑结构荷载规范》（GBJ9）规定：ωO0.3

ωK=0.7×0.5445=0.70785=0.1971KN/m2

②由风荷载产生的弯矩计算。

Mω=0.85×1.4×ωKιah2/10=0.85×1.4×0.1971×1.2×1.52/10=0.063KN.m

N/（∮A）+Mω/W=99.2+0.063×106/（5.08×103）=99.32N/mm2＜[σ]=215N/mm2安全。

注：落地式脚手架稳定性N/（∮A）+Mω/W=118+0.063×106/（5.08×103）=118.12N/mm2，＜[σ]=215N/mm2安全。

连墙构造对脚手架的安全至关重要，必须引起高度重视，确保架体稳固。连墙件采用刚性连接把φ48×3.5钢管成水平固定在圈梁预埋件上，连墙件的水平距离3.6m，竖向距离3.3m，在圈梁浇筑前，按连墙件对应的位置准确埋设预埋件。预埋件为φ12元钢，预埋件露出圈梁长20㎝，伸入圈梁长度40㎝，伸入圈梁的钢筋端部作180°弯钩。

由风荷载产生的连墙件轴向力设计值：

Nlw=1.4ωKAW=1.4×0.1971×3.6×4.5=4.47KN

1、连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力NO，对双排脚手架取5.0KN，连墙件轴向力设计值N1=NW+NO=4.47+5=9.47KN

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》

可知，一个直角或旋转扣件的抗滑设计值为8.00KN。由此可见，在两部三跨内采用φ48×3.5钢管固定在内立杆上，同时每个结点需要两个直角或旋转扣件同时工作也就是每个结点的抗滑力为16.00KN。大于9.47KN满足要求。

（五）、地基承载力计算

脚手架的地基经分层回填夯实，压实系数不小于0.95.

根据国家《地基基础设计规范》（GBJ7）附录五fgk取130KPa

Fg=0.4×130KPa=65KPa

立杆基础底面的平均压力应满足：p≤fg

立杆下采用厚50mmDB46／T 426-2017 产品质量监督抽查工作规范，宽h＝200mm木板作通长铺垫。

σ外＝N1/ιah＝10.955/1.2x0.2＝45.6

σ内＝N2/ιah＝12.612/1.2x0.2＝52.5

故地基承载力满足要求。

熟悉施工图，了解建筑物的结构形式，如几何尺寸、门窗洞口位置及建筑物周围的地基等情况。

平整场地，并对架子基础进行处理，处理后的地基应符合脚手架搭设要求。

DB22／T 363-2018标准下载在架子周边设置畅通的排水沟。

脚手架基础验收合格后，方可放线定位。