景德镇研发中心工程高支模专项施工方案

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景德镇研发中心工程高支模专项施工方案

抗弯强度计算公式要求:f=M/W<[f]

其中f——梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2);

M——计算的最大弯矩(kN.m);

 q——作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm);

精装修工程技术标施工组织设计方案 q=(1.2×28.80+1.4×6.00)×1.00=42.960N/mm

最大弯矩计算公式如下:

f=0.387×106/54000.0=7.160N/mm2

梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.6×0.300×42.960=7.733kN

截面抗剪强度计算值T=3×7733/(2×1000×18)=0.644N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

面板的抗剪强度计算满足要求!

最大挠度计算公式如下:

其中q=28.80×1.00=28.80N/mm

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

v=0.677×28.800×300.04/(100×6000.00×486000.0)=0.542mm

梁侧模板的挠度计算值:v=0.542mm小于[v]=300/250,满足要求!

其中N——穿梁螺栓所受的拉力;

 A——穿梁螺栓有效面积(mm2);

 f——穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2;

穿梁螺栓承受最大拉力N=(1.2×28.80+1.4×6.00)×1.00×0.50/2=10.74kN

穿梁螺栓直径为22mm;

穿梁螺栓有效直径为19.8mm;

穿梁螺栓有效面积为A=282.000mm2;

穿梁螺栓最大容许拉力值为[N]=47.940kN;

穿梁螺栓承受拉力最大值为N=10.740kN;

穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距500mm。

每个截面布置2道穿梁螺栓。

穿梁螺栓强度满足要求!

六)、梁支撑脚手架的计算

支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。

十五、楼板模板门式脚手架支撑计算书

计算的脚手架搭设高度为4.5米(梯顶层部份5.6m增加一度纵横向水平支撑),门架型号采用MF1217,钢材采用Q235。

搭设尺寸为:门架的宽度b=1.22米,门架的高度h0=1.93米,步距1.95米,跨距l=1.40米。

门架h1=1.54米,h2=0.04米,b1=0.75米。

门架立杆采用48.0×3.5mm钢管,立杆加强杆采用48.0×3.5mm钢管。

每榀门架之间的距离1.20m,每榀门架内的方木数量3根。

梁底方木截面宽度80mm,高度100mm。

梁底托梁截面宽度100mm,高度120mm。

1——立杆;2——立杆加强杆;3——横杆;4——横杆加强杆

图1计算门架的几何尺寸图

一)、楼板底方木的计算

方木按照简支梁计算,方木的截面力学参数为

本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=8.00×10.00×10.00/6=133.33cm3;

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):

q1=24.000×0.100×0.610=1.464kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

q2=0.340×0.610=0.207kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):

经计算得到,活荷载标准值q3=2.000×0.610=1.220kN/m

经计算得到,方木荷载计算值Q=1.2×(1.464+0.207)+1.4×1.220=3.714kN/m

最大弯矩的计算公式如下:

最大弯矩M=1.20×3.71×3.71/8=0.668kN.m

截面应力=0.668×106/64000.0=10.45N/mm2

方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.5×1.200×3.714=2.228kN

截面抗剪强度计算值T=3×2228/(2×60×80)=0.696N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

方木的抗剪强度计算满足要求!

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:

v=5ql4/384EI

方木的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!

二)、楼板底托梁的计算

楼板底托梁按照集中荷载下连续梁计算

楼板底托梁弯矩图(kN.m)

楼板底托梁变形图(mm)

楼板底托梁剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.934kN.m

最大变形vmax=1.426mm

最大剪力Qmax=2.926kN

截面应力=0.934×106/133333.3=7.003N/mm2

楼板底托梁的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

楼板底托梁的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!

楼板底托梁抗剪强度计算值T=3×2926/(2×100×120)=0.366N/mm2

楼板底托梁抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

楼板底托梁的抗剪强度计算满足要求!

作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。

门架静荷载标准值包括以下内容:

(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)

门架的每跨距内,每步架高内的构配件及其重量分别为:

门架(MF1219)1榀0.224kN

交叉支撑2副2×0.400=0.080kN

水平架5步4设0.165×4/5=0.132kN

脚手板3步1设0.184×1/3=0.061kN

连接棒2个2×0.006=0.012kN

锁臂2副2×0.009=0.017kN

经计算得到,每米高脚手架自重合计NGk1=0.526/1.950=0.270kN/m

(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)

剪刀撑采用42.0×2.5mm钢管,按照4步4跨设置,每米高的钢管重计算:

tg=(4×1.950)/(4×1.400)=1.393

2×0.024×(4×1.400)/cos/(4×1.950)=0.060kN/m

水平加固杆采用42.0×2.5mm钢管,按照4步1跨设置,每米高的钢管重为

0.024×(1×1.400)/(4×1.950)=0.004kN/m

每跨内的直角扣件1个,旋转扣件1个,每米高的钢管重为0.037kN/m;

(1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m

每米高的附件重量为0.020kN/m;

每米高的栏杆重量为0.010kN/m;

经计算得到,每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.131kN/m

经计算得到,静荷载标准值总计为NG=0.401kN/m。

托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。

从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为

第1榀门架两端点力4.416kN,7.314kN

第2榀门架两端点力3.612kN,3.612kN

第3榀门架两端点力7.314kN,4.416kN

经计算得到,托梁传递荷载为NQ=11.730kN。

四)、立杆的稳定性计算

作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式

N=1.2NGH+NQ

其中NG——每米高脚手架的静荷载标准值,NG=0.401kN/m;

 NQ——托梁传递荷载,NQ=11.730kN;

  H——脚手架的搭设高度,H=4.0m。

经计算得到,N=1.2×0.401×5.000+11.730=14.135kN。

门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算

其中N——作用于一榀门架的轴向力设计值,N=14.14kN;

 Nd——一榀门架的稳定承载力设计值(kN);

一榀门架的稳定承载力设计值公式计算

其中——门架立杆的稳定系数,由长细比kh0/i查表得到,=0.203;

  k——调整系数,k=1.13;

  i——门架立杆的换算截面回转半径,i=1.16cm;

  I——门架立杆的换算截面惯性矩,I=2.55cm4;

 h0——门架的高度,h0=1.93m;

 I0——门架立杆的截面惯性矩,I0=1.42cm4;

 A1——门架立杆的截面面积,A1=1.91cm2;

 h1——门架加强杆的高度,h1=1.54m;

 I1——门架加强杆的截面惯性矩,I1=1.42cm4;

 A——一榀门架立杆的截面面积,A1=3.82cm2;

  f——门架钢材的强度设计值,f=205.00N/mm2。

经计算得到,Nd=15.906kN。

立杆的稳定性计算N

十六、梁模板门式脚手架支撑计算书

计算的脚手架搭设高度为4.5米(梯顶层部份5.6m增加一度纵横向水平支撑),门架型号采用MF1217,钢材采用Q235。

搭设尺寸为:门架的宽度b=1.22米,门架的高度h0=1.93米,步距1.95米,跨距l=1.50米。

门架h1=1.54米,h2=0.04米,b1=0.75米。

门架立杆采用48.0×3.5mm钢管,立杆加强杆采用48.0×3.5mm钢管。

每榀门架之间的距离0.90m,每榀门架内的方木数量4根。

梁底方木截面宽度100mm,高度100mm。

梁底托梁截面宽度120mm,高度120mm。

1——立杆;2——立杆加强杆;3——横杆;4——横杆加强杆

图1计算门架的几何尺寸图

方木按照简支梁计算,方木的截面力学参数为

本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=10.00×10.00×10.00/6=166.67cm3;

I=10.00×10.00×10.00×10.00/12=833.33cm4;

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):

q1=24.000×0.900×0.407=8.784kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

q2=0.340×0.900×(2×0.300+0.407)/0.407=0.968kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):

经计算得到,活荷载标准值q3=5.000×0.407=2.033kN/m

经计算得到,方木荷载计算值Q=1.2×(8.784+0.968)+1.4×2.033=14.549kN/m

最大弯矩的计算公式如下:

最大弯矩M=0.90×14.55×14.55/8=1.473kN.m

方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.900×14.549/2=6.547kN

截面抗剪强度计算值T=3×6547/(2×100×100)=0.982N/mm2

  截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

方木的抗剪强度计算满足要求!

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:

v=5ql4/384EI

最大变形v=5×12.124×900.04/(384×9500.00×8333334.0)=1.308mm

方木的最大挠度小于900.0/250,满足要求!

梁底托梁按照集中荷载下连续梁计算

梁底托梁弯矩图(kN.m)

梁底托梁变形图(mm)

梁底托梁剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.678kN.m

最大变形vmax=0.479mm

最大剪力Qmax=2.738kN

截面应力=0.678×106/288000.0=2.355N/mm2

梁底托梁的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

梁底托梁的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!

35kV陆家湾至丙海110kV线路施工组织设计梁底托梁抗剪强度计算值T=3×2738/(2×120×120)=0.285N/mm2

梁底托梁抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

梁底托梁的抗剪强度计算满足要求!

作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。

暖卫管道安装施工工艺门架静荷载标准值包括以下内容:

(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)

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