施工组织设计下载简介
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住宅楼模板工程施工方案.docq2 = 51.84×0.300=15.552kN/m（用于验算挠度）
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中广州某网壳结构歌剧院施工组织设计（附图丰富，730页），截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 30.00×1.80×1.80/6 = 16.2cm3；
I = 30.00×1.80×1.80×1.80/12 = 14.58cm4；
M =0.10 q1 l2 =0.10×17820×0.32 =160.38 N·m
经计算得到面板抗弯强度计算值
f ==160.38×1000/16200=9.9N/mm2
面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×17.82×0.300=3.208kN
截面抗剪强度计算值 T=3×3208.0/(2×300.000×18.000)=0.891N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
ω= 0.677ql4 / 100EI
ω= 0.677×15.552×3004/(100×9000×145800)=0.975mm
面板的最大挠度小于300/250,满足要求!
2.4墙模板内楞的计算
内楞直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。计算简图如下：
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
化为线均布荷载：q1 = 59.40×0.300=17.82kN/m（用于计算承载力）
q2 = 51.84×0.300=15.552kN/m（用于验算挠度）
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×17.82×0.30×0.30=0.16kN.m
最大剪力 Q=0.6×0.300×17.82=3.208kN
最大支座力 N=1.1×0.300×17.82=5.881kN
截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W =8.00×10.00×10.00/6 = 133.33cm3；
抗弯计算强度 f=0.16×106 /133330.0=1.2N/mm2
抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql=0.6×0.300×17.82=3.208kN
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×3208/(2×80×100)=0.601N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2
抗剪强度计算满足要求!
最大挠度小于400.0/250,满足要求!
2.5墙模板外龙骨的计算
外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。
外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管变形图(mm)
支撑钢管剪力图(kN)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.496kN.m
最大变形 vmax=0.108mm
最大支座力 Qmax=11.4kN
抗弯计算强度 f=0.496×106/101600.0=46.79N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!
计算公式:
N < [N] = fA
其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；
A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
对拉螺栓的直径(mm): 14
对拉螺栓有效直径(mm): 12
对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 170×105=17.850KN
对拉螺栓所受的最大拉力(kN):
N = F'×内楞间距×外楞间距
= 17.82×0.30×0.30 =1.604KN＜17.85 KN（可用）
对拉螺栓强度验算满足要求!
框架柱截面尺寸为 450mm×900mm,侧压力和倾倒砼产生的荷载合计为45KN/m2。
q =F·L×折减系数 =45×103×900×0.85/106=19.1 N/mm
F'=1/2qL=1/2×19.1×900=4775N=4.775 KN＜12.9 KN(可用)
以300×650mm梁模板设计为例，其余梁模板设计方案同350×650mm梁模板设计方案。
梁截面尺寸取300×650mm，长为10000mm的矩形梁。梁离地面高4.5m，模板面板采用18mm厚七胶板，模板底楞木和顶撑间距选用0.80m，侧模板立挡间距选用500mm。
4.2底模验算（18mm）
4.2.1抗弯强度验算
底模自重 0.5×0.30×1.2=0.18KN/m
混凝土自重 25×0.30×0.65×1.2=5.85KN/m
钢筋荷载 1.5×0.30×0.65×1.2=0.351KN/m
振捣混凝土荷载 2×0.50×1.4=1.4KN/m
合计 q1=7.781KN/m
乘以折减系数0.9，q = q1×0.9= 7.781×0.9=7.00KN/m。
2) 抗弯承载力验算：底模下的楞木间距为200m，楞木下的钢管间距为500，是一等跨多跨连续梁，模板抗压抗剪等是满足强度要求的，主要计算楞木的力学性能是否满足要求，考虑木材长度有限故按四等跨计算。
= =3.32 N/mm2 ＜11 N/mm2 满足要求。
4.2.2抗剪强度验算
剪应力：τ= = =0.081N/mm2＜fv=1.4N/mm2
假设T=35℃，β1=1.0，β2=1.15，V=2.5m/h，则：
侧压力：F1=0.22γct 0β1β2ν1/2
=0.22×25×4×1.2×1.15×2.5
F2=γcxH =25×0.80 =20 KN/m2
F= =20×1.4=28.00KN/ m2
荷载设计值：F’=2×1.4=2.8KN/m2
荷载组合为：F+F’=28.0+2.8=30.8KN/m2
根据立挡间距为 500mm的条件，则线荷载为：
30.8×0.5=15.4KN/m
乘以折减系数，则q=15.4×0.9=13.86KN/m
4.3.2抗弯强度验算
仍按四等跨计算，其KM、KV和KW与前述相同。
=419.3×103N·mm
σ= = =
=6.212N/mm2 4.3.3抗剪强度验算 V=0.620ql=0.620×13.86×500=4310N=4.31KN 剪应力：τ= = =0.81/mm2<1.4N/mm2（可） 立挡间距改为 400mm： V=0.620ql=0.620×13.86×400=3440N 剪应力：τ= = =1.147N/mm2<1.4N/mm2（可） 取侧压力F=48KN/m2，化为线荷载48×0.3=14.4 KN/m，乘以折减系数q=0.9×14.4=12.96 KN/m。 基坑支护桩桩间挡土板施工方案w= = =0.048mm< [w]= =1mm(可) 所以梁模侧板立档间距改为400mm。 以最不利顶板厚度250mm,计算模板支架搭设高度为4.5米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距 l=0.80米，立杆的步距 h=1.50米。顶板混凝土厚250㎜。立杆和支撑楞木钢管采用48×3.5钢管，楞木为100×100木方。 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 以最不利顶板混凝土250mm厚顶板模板设计为例保鹤城某广场现场施工组织设计，其他顶板模板设计同250㎜厚顶板模板设计。 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。