施工组织设计下载简介

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九.求桩身最大弯矩及内力位置

C12=
=
=4.5456(非工作状况)

由αу=0.489×6.78=3.31542

=0.542(非作工作状况)

DB4407／T 73-2021标准下载Y2MAX=
=
=1.108(非工作状况)

C112=1.059+
+

=1.082(非工作状况)

Mmax2=M0CH=0.1650×1.082=0.1785MN.m(非工作状况)

N2=rAh+N+
.X

=0.025×0.25×л×0.82×1.108+0.529+
=0.745MN

=л×0.8×(5×2.08+30×2.8×0.8+55×1.4×0.7+0.0325×0.5×15.66×103)×0.9+0.25×л×0.82×2.8×103×0.4095

=2003.75KN(frc为岩石饱和单轴抗压强度标准值按地质勘探报告第十一页表3取15.66×103Mpa

s、
p按表5.2.11插入法计算为
s=0.0325、
p=0.455×0.9=0.4095,施工工艺系数0.9）

则Qμ=
=
=1212.58kN

因为Nmax=745kN(Qμ∴满足要求

r0N=0.9×0.745=0.6705MN

R=ηspQμk/rsp

=1.0×2025.01/1.67=1212.58KN

负摩阻力引起下拉荷载载效应(《建筑桩基技术规范》第5.2.15.2)

r0(N+1.27Qgn)

Qgn=ηnμ
(《建筑桩基技术规范》第5.2.16.5)

ηn=saxsay/[лd(
+
)](《建筑桩基技术规范》第5.2.16.6)

则
=
=0.15×1.65×
+0.25×1.92×(1.4+2.08)=1.928KN/m2

ηn=3.82/{л×0.8×[
]}

∴Qgn=1×л×0.8×1.928=4.846KN

r0N+1.27Qgn=0.9×0.745+1.27×0.0048=0.675MN

1.6R=1.6×ηspQμ/rsp=1.6×1.2126=1.940MN

由于r0(N+1.27Qgn)<1.6R

r0N=0.9×0.745=0.6705MN

ψc.fcA=0.8×14.3×0.25×3.14×0.82=5.75MN

r0N=0.6705

r0H=0.9×0.01775=0.01598MN

r0H=0.01598MN<αhd2(1+
)
=0.0343MN

lc=0.7(lc+
)=0.7×(4.65+
)=8.98m

查表得：
=0.935

=0.9×0.93×(14.3×0.25×л×0.82+300×0.00314)=6.805MN

∵Nmax=0.745MN<0.9
(fcA+fy′As′)=6.805MN

m=
=
=20.979

ρs=
=
×100%=0.625%

n=
=
=0.098

α=1+0.75mρs–0.5

=1+0.75×20.979×0.625%

=0.368+0.036=0.404MN

e0=
=
=0.242

ea=
=
=0.026>0.02

ei=e0+ea=0.242+0.02=0.262m

ei=1.269×0.274=0.348m

N
ei=0.745×0.348=0.260MN.m

∵N
ei=0.260MN.m<

0.3
=0.3×14.3×0.503=2.158>0.709MN取N=0.709

∵V=0.01775MN<

∴桩身斜载面承载力满足要求

五、塔吊承台基础验算

1、桩截面换算：b=0.8d=0.8×800=640mm

5、受冲切承载力截面高度影响系数：以插入法求得
hp=0.983

=2×[0.501×(0.3+
)]×0.983×1.43×0.85

∵Fl=0.542

=2×[0.751×(1.6+6.103)]×2×0.983×1.43×0.85

4、冲切力（以附着最大荷重对应状态考虑）

Fl=N塔吊+N标准节=0.628×1.2=0.754MN

∵Fl=0.754MN

3、受剪切承载力截面高度影响系数

V抗=βhsβftbh0=0.985×0.959×1.43×5.2×0.85=5.970MN

V<2Nmax=2×0.745=1.49MN

∵V<2Nmax=1.49

1、控制内力Mimax<2Nmaxｘi=2×0.745×(0.4+0.7)=1.639MN.m

根据塔吊说明书要求配置上下纵横各配置27Ф20

∵M=1.639MN.m

五、正常使用极限状态验算

（一）、裂缝控制验算:使用环境按一类考虑，按荷载效应的标准组合计算的弯矩

Mk=2×Nmax.Xi

式中：acr—构件受力特征系数取2.1

ψ—裂缝间受拉钢筋应变不均匀系数：（有效要求混凝土截面面积取桩距，纵向受拉钢筋按桩距内根距确定）

C—最外层纵向受控制钢筋外进缘至受拉区底边的距离：

C=100mm>65mm,则取c=65mm

Es—钢筋弹性模量Es=2.0×105N/mm2

=0.340mm>[wlim]=0.300mm

式中：
—钢筋弹性模量

=受拉区纵向非预应力钢筋截面面积
（同裂缝验算数值）

—纵向受拉钢筋配筋率

—受压翼缘截面面积与腹板有效截面面积的比值

考虑荷载长期效应组合对挠度影响系数Q的计算。

压配筋率等于拉配筋率：

其中：
—按荷载效应的标准组合计算的弯矩，
=1.314MN.m

—按荷载效应的准永久组合计算的弯矩，
=

=1.340
1015

=1.47mm<[f]=
满足要求

底板区格为矩型双向板底板受冲切所需要的厚度：

其中P=9.8KN/m3×6m=58.8KN/m2，取ln1=ln2=3.8m,地下水位为地下室回填土后的承压土水头压力，本例中水位在高程3米，经抽排后估计为1米位置，所以测算高度为6米。

由于未考虑板自身荷载的影响,因此本例取板厚度为250㎜，ho=220㎜,

0.7(hpft(mho=0.7×1×1.43×3570×4×230=3.2877×106kN

则由于Fl(0.7(hpft(m所以满足要求。

底板斜截面受剪承载力：

VS=
×58.8=187.35kN

经过以上计算，现取150㎜，部分由其底垫层承担可满足要求。

七、关于顶升塔吊附墙架的复核计算

一、主要计算软件:SMSolver1.5版本

二、计算参数：工作风压按250N/㎡，基本风压按350N/㎡，

三、各个状态下受力计算如下；

受力简图(m,KN/m,KN.m)

受力简图(m,KN,KN.m)

3、非起重状态下对角线轴顺分方向各内力图

受力简图(m,KN/m,KN.m)

4、非起重状态下对角线轴逆风方向各内力图

5、工作状况下杆件1及8受力计算:

6、工作状况下杆件5及7受力计算:

7、非工作状况下顺风向时杆件5及7受力计算:

8、非工作状况下逆风向时杆件1及8受力计算:

9、经过以上计算，得到各最顶部附墙杆的计算截面的轴力最大值（编号见受力分析图）：

杆件1：F1=139.95KN,杆件5：F5=293.45KN,杆件7：F7=114.34KN,杆件8：F8=126.43KN,

撑杆调整螺丝按(68㎜Q345钢主柄长度1000㎜，撑杆为(168㎜计算长度扣减：选取杆件1作长臂验算其轴心抗压稳定性：

K1=
=
=0.103

查表得：(2=2.213

(=

([(]=150N/mm2

=
=46.82(250N/mm2

选取杆件5作短臂验算其轴心抗压稳定性：

K1=
=
=0.040

查表得：(2=
5.823

(1=
=
=1.421

因此，l0X=l0y=1000×1.421×1.256=1784.78㎜

(=

([(]=150

(
105.00×
82.48

=
=105.35(250N/mm2

10、撑脚锚栓设计1、基础设计参数：弯矩M：0KN.M轴力N：408.57KN（为简化按293.45+115.12KN）

中建海德壹号抹灰工程施工方案本方案在执行过程中应重点控制以下内容：

人孔挖孔灌注桩非原则上可参考经批准的XXX公司编制的人孔挖孔灌注桩专项施工方案，并应符合《建筑桩基技术规范》《JGJ94—94》、满足施工工艺的安全性、可靠性。

塔吊安装按本项目部编制的《塔吊装拆方案》进行，附墙架的位置按实际租赁装拆单位结合工期进度与现场条件可作合理调整。

地下室底板在桩基区域内的后浇部分应提高一级混凝土强度等级并掺入适量补偿收缩外加剂。

2006年11月18日

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