施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

承插型套扣式钢管脚手架高支模施工方案，92页Word版可下载.doc

挠度系数Kυ=0.***,q2=7.**kN/m;

υmax=Kυq2L*/(100EI)=0.***×7.**×200*/(100×*000×170100)=0.12mm

地下室堵漏高压灌浆施工方案[υ]=L/250=200/250=0.80mm

梁底模挠度υmax=0.12mm＜[υ]=0.80mm,满足要求。

（3）第一层龙骨(次楞)验算

钢管横向间距L=950mm ，C=350、γ=350/950=0.37,

第一层龙骨(次楞)采用木枋b=75mm,h=75mm；W=bh2/*=75×752/*=70313mm3；I=bh3/12=75×753/12=2*3*719mm*。

q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=10.1*×200/350=5.79kN/m

P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.*×活载

=1.2×(0.15×25+0.30)+1.*×2.50=8.3*kN/m2

板传递到第一层龙骨(次楞)的荷载P=(*75+150)/1000×200/1000×8.3*=1.05kN

Mmax=Mq＋Mp=(0.39+0.32)×10*=710000N·mm=0.71kN·m

σ=Mmax/W=710000/70313=10.10N/mm2

第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=10.10N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0.5×5.79×350/1000+1.05=2.0*kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×2.0*×1000/(2×75×75)=0.55N/mm2

第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=0.55N/mm2＜fv=1.*0N/mm2,满足要求。

q=q2×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=7.**×200/350=*.37N/mm

υmax=υq＋υp=1.08+1.29=2.37mm

[υ]=L/250=950/250=3.80mm

第一层龙骨(次楞)挠度υmax=2.37mm＜[υ]=3.80mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

（*）第二层龙骨(主楞)验算

钢管横向间距L=*50mm，计算跨数5跨；第二层龙骨(主楞)采用双钢管，Φ*8×3.2

W=9**0.00mm3，I=227000.00mm* ；

弯矩系数KM=0.3*7,P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×5.79×350/1000+1.05=2059N=2.0*kN

Mmax=KmPL=0.3*7×2.0*×1000×*50=**5000N·mm=0.*7kN·m

σ=Mmax/W=**5000/9**0=*9.15N/mm2

第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=*9.15N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=2.371,Vmax=KVP=2.371×2.0*=*.88kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×*.88×1000 /(2×2×*50.00)=8.13N/mm2

第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=8.13N/mm2＜fv=120.00N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ=2.8*9,P'=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×*.37×350/1000+1.05=1.81kN

υmax= KυPL3/(100EI)=2.8*9×1.81×1000×*503/(100×20*000×227000)=0.31mm

[υ]=L/250=*50/250=2.*0mm

第二层龙骨(主楞)挠度υmax=0.31mm＜[υ]=2.*0mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

每根钢管承载NQK1=7*8*N

每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=1.*×0.95×0.*5×1000=8*5N

每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK2=7*8*+8*5=8551N

钢管重量0.032*kN/m,立杆重量=0.032*×8.3×1000=271N

水平拉杆7层,拉杆重量=7×1.*0×*7.90=53*N

支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量=271+53*=807N

钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2×807+8551=9519N

(2)钢管立杆长细比验算

LO1=ηh=1.**×1.20=1.73m,LO2=h＇+2ka=0.*0+ 2×0.7×0.50=1.30m

LO=LO1=1.73m=1728mm,i=15.90mm,λ=LO/i=1728/15.90=108.*8

钢管立杆长细比108.*8＜150,满足要求。

(3)钢管立杆稳定性验算

=0.523,P=N/(A)=9519/(0.523×*2*.00)=*2.93N/mm2

钢管立杆稳定性计算*2.93N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。

钢管立杆设配套底座100×100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=150mm,上部荷载为：F=9.52kN=9519N

（1）支承面受冲切承载力验算

σpc,m=0N/mm2,Um=2×(100+135)+2×(100+135)=9*0mm,βh=1.00

(0.7βh ft＋0.25σpc,m)ηUmhO=[(0.7×1×1.*3+0.25×0)×1.00×9*0×135]/1000=127.03kN

钢管支承面受冲切承载力127.03kN＞9.52kN,满足要求。

(2) 支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.10+2×0.10)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2

βl=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.85×1*300=12155kN/m2,ω=0.75

ωβlfccAl=0.75×3×12155×0.01=273.*9kN

支承面局部受压承载力F=273.*9kN＞9.52kN,满足要求。

F1=0.22γ×200/(T+15)β1β2V1/2

=0.22×2*.00×*.**×1.20×1.15×2.000.5=*5.75kN/m2

=(γ=2*.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=30.0℃)

F2=γH=2*×梁高=2*×0.80=19.20kN/m2

F1、F2两者取小值F=19.20kN/m2，有效压头高度=F/γ=0.80

荷载类型 　　　　　　　 标准值 　 单位 分项系数 设计值 单位

①新浇混凝土的侧压力F　　　 19.20 　 kN/m2 　γG=1.2 　 23.0* 　 kN/m2

②振捣混凝土产生的荷载Q2K 　 *.00 　　 kN/m2　　γQ=1.*　　 5.*0 　 kN/m2

梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②　　　　　　　　　　　　　　　 28.** kN/m2

梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2　　　　　　　　　　　　　 19.20 kN/m2

取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm；

W=bh2/*=*50×182/*=35100mm3，I=bh3/12=*50×183/12=315900mm*。

σ=Mmax/W=175959/35100=5.01N/mm2

侧模抗弯强度σ=5.01N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

抗剪系数KV=0.*0*,Vmax=KVqL=0.*0*×18.*2×300/1000=3.39kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×3.39×1000/(2×18×*50)=0.*3N/mm2

侧模抗剪强度τ=0.*3N/mm2＜fv=1.*0N/mm2,满足要求。

υmax=KυqL*/100EI=0.***×12.*8×300*/(100×*000×315900)=0.52mm

[υ]=L/250=300/250=1.20mm

侧模挠度υmax=0.52mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

对拉螺栓受力5.39kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。

计算跨度325mm,跨数2跨,木枋尺寸 b=80mm，h=80mm；

W=bh2/*=80×802/*=85333mm3,I=bh3/12=80×803/12=3*13333mm* 。

弯矩系数KM=0.125,q=28.**×300/1000=8.59N/mm；

Mmax=KMqL2=0.125×8.59×3252=113*15N·mm=0.11kN·m

σ=Mmax/W=113*15/85333=1.33N/mm2

侧肋抗弯强度σ=1.33N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.*25,Vmax=KVqL =0.*25×8.59×325/1000=1.7*kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×1.7*×1000/(2×80×80)=0.*1N/mm2

剪力墙结构大模板普通混凝土施工工艺侧肋抗剪强度τ=0.*1N/mm2＜fv=1.*0N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ=0.521,q'=19.20×300/1000=5.7*N/mm;

υmax=KυqL*/100EI=0.521×5.7*×325*/(100×9000×3*13333)=0.01mm

[υ]=L/250=325/250=1.30mm

T／CNFPIA 3022-2022 无漆木质门.pdf侧肋挠度υmax=0.01mm＜[υ]=1.30mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：