标准规范下载简介

GB 50583-2020 煤炭工业建筑结构设计标准.pdf

50385一2018的有关规定取值

6.2.8提升机基础作为一个整体为大块式基础，可按构造配筋

6.2.9螺栓拉力作用下TB 1003-2016铁路隧道设计规范，垫板处混凝土承受较大的集中力。通过

垫板处混凝土局部承压螺栓将拉力传递到垫板周围混凝土中

6.2.10提升机底座前的型钢抗剪键是传递水平力的重要构件，

规定，基底压力应按正常荷载效应标准组合进行计算，要求提于 基础基底压力不应出现拉应力。

2.12～6.2.14验算提升机基础的抗滑移稳定性，旨在保证基

顾倒（绕低的某一轴转动）。 建在岩石上的基础是绕基底受压的外边缘而倾覆；建在弹性 地基上的基础，随着倾覆力矩的增大，基础外边缘的应力不断增 大，超过限值后基础边缘的塑性区扩展，基础转动轴的位置由外边

.2.15在断绳力作用下，提升机基础的抗滑移、抗倾覆稳定均

并颈壁最小厚度由原来的500mm修改为300mm。对于普通 凿并法施工的小直径的并筒、围岩条件好的并筒或者不受竖向附 加荷载的并颈，目前实际应用中有用300mm厚的并颈壁，受力也 能够满足；现行国家标准《煤矿立井井筒及碱室设计规范》GB 50384中内层并壁的最小厚度也是300mm，并颈结构与内壁一起 施工，所以应取相同的最小厚度。 原条文规定在井口1m～2m范围内，壁厚应增大至800mm~ 1200mm。对于有临时锁口的永久井颈无法实现，对于普通凿井 法施工时的井颈，锁口盘与壁座共同形成井颈独立的竖向承载结 构，锁口盘下的壁厚增大1倍、高度4倍壁厚范围内形成上环梁，

3.6出绳孔周边设混凝土边框是防止钢绳摆动对填充墙的

础，参考现行国家标准《动力机器基础设计规范》GB50040一96的 有关条文，提出配筋的构造要求。

7运输系统建(构)筑物

7.1.1由于砌体结构延性差，唐山、海城地震中破坏严重甚至倒 塌，在高烈度震区更基。因此砌体结构应在低烈度区应用，同时高 度也不能太大，并应有较严格的加强措施。现行国家标准《构筑物 抗震设计规范》GB50191一2012中建议地道采用现浇混凝土或钢 筋混凝土结构，不宜采用砌体结构，主要考虑到这种结构地震作用 下宜倒塌且人员逃生途径少，生存概率小，本标准考虑到山区煤矿 的材料供应问题，对半地下通廊或理深较浅的地道予以放宽。当 然，在地震区还应满足现行国家标准《构筑物抗震设计规范》GB 50191一2012的规定。

的材料供应问题，对半地下通廊或埋深较浅的地道予以放宽。当 然，在地震区还应满足现行国家标准《构筑物抗震设计规范》GB 50191一2012的规定。 7.1.2输送机栈桥的跨间结构根据以往设计经验，当跨度小于 15m时宜采用钢筋混凝土大梁，当跨度为15m~18m时宜采用钢 筋混凝土大梁或轻钢骨架钢大梁，当跨度大于18m时宜采用钢 桁架。 7.1.3当栈桥倾斜且较长时.有可能出现一条栈桥同时采用砌

5m时宜采用钢筋混凝土大梁，当跨度为15m～18m时宜采用 务混凝土大梁或轻钢骨架钢大梁，当跨度大于18m时宜采用 行架。

本、混凝土、钢等多种结构的情况，其下部支承刚度相差甚远，应 分段设计。较长的栈桥，沿长度方向的地基条件不可能完全均久 也应按沉降差异划分单元。

7.1.4本条是对栈桥结构单元的基本要求。由于跨间结构与支

7.1.4本条是对栈桥结构单元的

承结构的联结节点很难保证完全刚接或铰接连接，为避免栈桥纵 形成机构，加强纵向柱列的稳定性和纵向刚度，每个结构单元内 都至少有一个四柱框架支承，不能全部采用单列柱。这一点对于 倾斜的栈桥尤为重要。

7.1.5输送机栈桥支架不宜埋入煤中。埋入煤中的车

支架刚度较小，变形过大，甚至断裂、倒塌，究其原因主要有： （1）难以精确确定梁、柱各标高处煤堆侧压力值； （2)煤块的冲击碰砸使梁柱缺角、露筋、变形、开裂，加之煤的 自燃，大大降低了混凝土的强度和耐久性，并严重腐蚀着柱的 纵筋。 当输送机栈桥支架受限，必须埋入煤中，应从计算和构造两方 面采取有效措施避免上述两种不利情况。 由于煤中一般含有水分和硫等有害物质，因此，理入煤堆中的 支承结构不宜采用钢结构

7.1.6本条是根据现行国家标准《构筑物抗震设计规范》GI

7.1.8桁架斜腹杆与上下弦杆的夹角不能太小，否则将

7.1.9钢桁架栈桥由两榻平行的承重桁架和两榻上下平行

桁架组成，因此需要在支座位置设置封闭刚架以避免因节点冈 不足形成空间机构。为避免悬挑部分发生扭曲，在桁架的悬排 也应设置封闭刚架

1.10上下弦支撑桁架的分格应与承重桁架的分格相同，这 能保证桁架杆件平面外计算长度与平面内计算长度相同。 1.11半地下转载站的结构选型主要根据地下工程的防水等 定。要求地下部分室内地面高于最高地下水位500mm，是考虑 细管水上升的高度。

7.1.13支承在转载站上的栈桥采用简

明确，有利于结构计算和施工

作用效应有明显效果。矩形缓冲仓的受力性能不如圆筒仓好，若 为深仓宜做圆筒仓。 柱承式结构的柱应伸至仓顶，有利于加强结构的整体性。仓 下柱间设置横梁使支承结构成为框架体系，以提高结构延性。

也给施工造成了很大困难，在桁架施工吊装过程中，其支承结构始 终处于不稳定状态，很难保证定位。因此，本标准规定避免使用摇 摆柱。

7.2.7当确有必要采用连续栈桥时，计算时应考虑可能发生的各

7.2.7当确有必要采用连续栈桥时，计算时

种活荷载不利组合。内蒙古某矿采用钢桁架连续栈桥，由于钢结 构制造厂商在设计时未考虑活荷载的不利布置，在开始安装楼板 时就发生了多根杆件弯曲的现象，弯杆现象甚至波及最远端的一 跨，而且每跨楼板安装时，都会有新的杆件继续弯曲，最后不得不 整体加固

7.2.8本条对连续栈桥的水平支承刚度提出了概念设计

承结构的水平刚度等同于栈桥水平方向的弹性支承刚度，如果 差较大，跨间结构会产生较大的附加应力。调整支承结构的横 刚度可通过调整柱截面、横向柱距、横梁间距等方法实现。对于 斜的连续栈桥，较高的支承结构应采用较大的柱截面、较大的横 柱距和较密的横梁间距

7.2.9过去支承结构埋入煤堆时，对煤压力荷载认识不够

时一般仅取梁、柱宽度范围内的煤柱压力。但从实际调查发现，梁 柱的破坏很严重，梁柱所受的实际荷载要大得多，这一荷载与煤的 物理性质（如粒度、凝聚力、内摩擦角、含水量等）有较大关系，煤越 黏煤压越大。曾有资料介绍，横梁的受荷范围可取梁宽的3倍5 倍，但这一结论缺乏理论依据。 本标准按照挡土墙后土体破坏的特征来分析煤的滑动面，显 然滑动面以上的煤对横梁才有竖向作用。 图14中煤柱I和煤柱Ⅱ的摩擦角显然就是煤的内摩擦角，按 照库伦理论：

式中：E、R一一分别为I区堆料对Ⅱ区堆料及滑移面的作用力； G1、G2一一分别为I区、IⅡ区堆料自重； 中一堆料内摩擦角； b、h一一分别为横梁宽度及埋深。 柱承受煤堆侧向压力的计算范围参照岩土工程有关标准制 定，单柱支承时，单柱侧向压力可参照本标准落煤筒的计算方法 确定。

NT：LI 力力剂力 G1、G2一一分别为I区、Ⅱ区堆料自重； 中一堆料内摩擦角； b、h一一分别为横梁宽度及埋深。 柱承受煤堆侧向压力的计算范围参照岩土工程有关标准制 定，单柱支承时，单柱侧向压力可参照本标准落煤筒的计算方法 确定。 7.2.10考虑到煤堆中水分和其他有害成分的腐蚀作用，理入煤 堆中的混凝土构件应进行抗裂计算。 7.2.11悬挑端的封闭刚架仅用于避免悬挑部分发生扭曲，其自 身随桁架节点整体移动，不能作为支撑桁架的支点。 7.2.12支撑桁架的弦杆与承重架的弦杆是同一构件，在风载 等水平力作用下，弦杆将产生一定的内力。这一内力应与承重 架在竖向荷载作用下产生的弦杆内力组合叠加。 7.2.13支座处的封闭刚架是各榻架的支点，除满足承载力要 求外，应构造加大截面以具有足够的刚度。 7.2.14固定铰支座一般设置于支承高度较低的一端，这主要是 避免让较高的支承结构承受水平力，同时也避免了由于架下滑 引起的下弦杆件附加拉力。支座应具备足够的水平刚度和承 载力。 7.2.15栈桥下弦支撑桁架的直腹杆一般兼作楼面结构的横梁 设计时应考虑楼板传来的附加弯矩和剪力。 7.2.16钢桁架采用钢管空心球体系，节点假定为铰接进行计算， 这样空心球节点仅承担拉或压的轴向力。但对于矿并栈桥中的钢 桁架，在桁架平面外也可能承担一定的弯矩和剪力。 本条关于空心球节点轴向拉压承载力的计算公式和相关内容 是根据天津大学儿十年来的理论分析和实验研究成果总结提炼而 成的，天津大学所完成的成果除了基于理论推导、有限元数值分析 和大的节占破坏试验外更重要的是还包括了关于空心球节占

7.2.12支撑桁架的弦杆与承重桁架的弦杆是同一构件，在

等水平力作用下，弦杆将产生一定的内力。这一内力应与承重 在竖向荷载作用下产生的弦杆内力组合叠加。

7.2.13支座处的封闭刚架是各桁架的支点，除满足承率

接免让较高的支承结构承受水平力，同时也避免了由于架下 起的下弦杆件附加拉力。支座应具备足够的水平刚度和力 我力。

设计时应考虑楼板传来的附加弯矩和剪力。

本条关于空心球节点轴向拉压承载力的计算公式和相关内容 是根据天津大学儿十年来的理论分析和实验研究成果总结提炼而 成的，天津大学所完成的成果除了基于理论推导、有限元数值分析 和大量的节点破坏试验外，更重要的是还包括了关于空心球节点

目前常用的钢管有60×3.5、76×3.85、$89×4.0、9108×4.5、 114×5、9127×6、$140×8、$159×10、12等。经统计计算后得出 5/d的平均值约为0.05，故将?0.05d代人得：

当N≥Ntube时，节点承载力可以不算，故有：

≥Ntube时，节点承载力可以不算

Nrube = 元0. 95d8f

V3/3m元dtf≥元0.95df

t/8 ≥ 2. 85 V3nt

t/8≥ 2.85 :1.5 V3 X 1. 1

t/8 ≥ 2. 85 =1.65 3

所以当焊接空心球节点的空心球壁厚t和钢管壁厚。满足本 条文的规定时，受拉承载力可不计算。 本次修订根据试验和大量的数值模拟分析结果增加了H型 钢空心球节点的承载力计算公式。 7.2.19一般情况下可不进行地道的纵向强度计算，但当纵向荷 载不均匀、地基土压缩性较大、压缩层较深时，宜做纵向计算。 7.2.20带式输送机水平拉力可按输送机中心线至相邻两轴线距 离的反比分配到框架上。

规范》GB50010一2010（2015年版）确定的。整体计算时，竖壁的 线刚度也可由截面矩形部分面积的线刚度做修改后确定。

7.3.2混合结构砌体墙延性很差，稍有侧向变形就会产生水平裂 缝，随着侧移增加，水平裂缝向纵向延伸，致使灰缝剪切破坏、墙体 到塌。在地震区这种结构破坏严重，在墙内增设构造柱和圈梁可 以有效地改善结构延性，约束裂缝的开展。 7.3.3一般输送机栈桥跨间承重梁高均较大，上翻后可以减少输 送机栈桥楼面上墙体高度，既经济又减少了梁上的荷载。当大梁 与支承柱整体连接时为保证节点连接刚度，上翻量也不宜过大，不 宜大于梁高的1/2。 4成沉

7.3.4支座设计应采取避免桁架在地震时整体掉落的

8储煤系统建(构)筑物

8.1.1我国生产的标准轨距翻车机有转子式及侧卸式两种，侧卸 式翻车机的最大优点在于其所需的地下结构面积及深度均较转子 式翻车机为小，但设备重量较大，功率较高，且车皮损坏严重，故采 用不多，因此，本标准只涉及转子式翻车机房。 自前，国内还没有设有三台转子式翻车机的选煤厂，今后如遇 三台转子式翻车机房的设计，可参照本标准处理。 两台翻车机的翻转车机房，翻车机的安装方式有两种：一种是 用安装桥吊，另一种是每台用三根重型单轨吊，因此屋面结构的选 型应根据其安装方式确定。 自前，轻钢门式钢架应用广泛且施工速度快，故建议采用。 8.1.2受煤坑（槽）的浅仓的布置间距和伸缩缝的间距限制应考 虑所用车辆的长度，使车辆能同时卸料，减少人工操作。 8.1.4钢筋混凝土简壁上洞口的竖向间距，在我国现行规范中未作 规定，为避免卸料口竖向距离太近而出现应力重叠效应，参照国外资 料，本条规定同一列洞口竖向净距不小于1/2筒体周长，否则，应假定 按一组四个洞口来削减筒身任何部位的截面面积和截面模量。 关于洞口的圆心角，我国现行规范的规定不尽相同，本条参照 现行国家标准《构筑物抗震设计规范》GB50191一2012及国外设 计，规定单个卸料口的圆心角不宜大于40°，同时考虑到卸煤的需 要，规定卸料口宽度不宜小于1m

8.1.11仓直径大于或等于12m的圆煤仓布置大型的振动筛分 设备时，其支承柱的间距不可能做大，这就需要仓顶结构增加复杂 的构件作为厂房的支柱的柱底支承构件，从而使构造复杂传力不 明确。但是本标准对于输送机减速机电机等小型振动设备不 限定。

8.1.13对于煤仓大于或等于24m的深仓仓壁应用普

土结构已经很难满足正常的使用极限状态，或不合理。现在预应 力技术已经比较成熟，故直径大于或等于24m的深仓仓壁宜采用 预应力结构。

8.2.6由于落煤筒资料不多，国内尚无成熟的设计经验，本条是 参照国外资料制定的。

8.2.11考虑到堆料筒为高箕建筑和带式输送机的动力性，本标 准的要求比现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009一2012 有所提高。

8.2.11考虑到堆料筒为高耸建筑和带式输送机的动力性

8.2.12由于中心筒荷载比较大，沉降量相对较大，对外围执

8.2.12由于中心筒荷载比较大，沉降量相对较大，对外围护内力 影响较大，故外围护利用中心筒支承时应考虑中心筒的沉降。 8.2.14地基不均匀沉降会引起网架、网壳等空间结构体系的内力 重分布，因此设计中要特别注意控制网架网壳相邻支座的降差

分计算与普通梁板构件的计算存在原则上的区别，按照普通计 软件的计算结果，可能导致原则性错误，需要综合判断后方可 用。本条根据现行国家标准《钢筋混凝土筒仓设计标准》G 0077一2017的规定重新修订。

8.3.1本条系根据现行国家标准《给排水工程构筑物线

本条系根据现行国家标准《给排水工程构筑物结构设计规

《地下工程防水技术规范》GB50108的规定修改了防水混凝土抗 渗等级。 8.3.4、8.3.5本次修订根据现行国家标准《钢筋混凝土筒仓设计 标准》GB50077一2017的有关规定对保护层、最小配筋率做了适 当调整。 8.3.10煤仓落煤漏斗及堆料筒内壁应根据不同的使用情况选用 不同的耐磨、助滑与防冲击层。实践中煤仓选用铸石板材或高强 耐磨料的比较多。高强耐磨料是一种新型的无机复合型建筑材 料，具有高强、抗磨、整体性好等特性，在中研仓中选用高强耐磨料 比较好，比如中国建筑科学研究院建筑材料研究所研制生产的高 强抗磨料等。 为避免落煤惯性直接冲击筒壁，可将落煤溜槽适当加长。

9洗选系统建（构)筑物

9.1.1本条中厂房的结构类型选取主要基于以下原因：①目前钢

9.1.1本条中厂房的结构类型选取主要基于以下原因：①自前 筋混凝土结构仍是工业与民用建筑中应用最为广泛的结构类型 故规范中首推选用；②近年来，随着国家钢铁产量的增加和业主对 建设工期的要求，钢结构以其自重轻、安装容易、施工周期短、抗震 性能好、环境污染少等综合优势，也成了广泛应用的结构类型之 一；③随着矿井生产规模和煤炭洗选能力加大，要求设备的通过能 力和处理量也越来越大，设备的外形和动力性能也不断增大，砌体 结构型式已经不能适应当前主要生产厂房的要求，故本标准不推 荐采用；④随着新工艺、新技术、新材料的不断涌现，主要设备的支 承结构与外围护结构各成体系的高效模块式厂房及下部为钢筋混 凝土、上部为钢结构的混合结构厂房，以布置灵活、受力明确、充分 发挥结构特点，也在工程中得到了广泛应用，由于本标准编制时资 料搜集不够，未在条文中提及，设计人员可根据具体情况选择 使用。 9.1.2厂房一般以矩形和L形布置居多，据测试结果，厂房的自 振频率两个方向都较低，厂房的横向更明显。对于布置有较大水 平振动荷载的低频设备厂房，提高厂房的横向刚度，对避免产生共 振和减小结构位移都是必要的。另外，根据选煤工艺布置的特点， 往往以厂房的横向为主要受力方向，提高该方向的刚度对加强结 构的整体性也是十分有利的

9.1.3本条是结合选煤厂在唐山地震中所出现的震害对选煤厂

9.1.3本条是结合选煤厂在唐山地震中所出现的震害对选煤厂

布置一经确定，其体型及结构布置也就没有多大的变化余地。因 比，只有在选煤工艺布置与建筑结构设计的协调合作下，才能设计 出抗震性能良好的厂房。位于厂房顶部的水箱、缓冲仓尽量减少 其容积，对减小地震作用效应有明显效果。缓冲仓较好的结构型 式是吊挂漏斗仓。采用钢筋混凝土高壁浅仓或低壁浅仓均使其所 在跨间刚度发生突变，甚至可能出现短柱。水箱壁、设备平台与框 架整体连接也将出现类似情况，这些对抗震都是不利的。 9.1.4本条第1款、第2款的规定是为了减少梁垂直振动。第3 款、第4款的规定是为了减少承重结构的水平振动。目前选煤厂中 常用的跳汰机的工作频率为20次/min～80次/min（0.33Hz~ 1.33Hz），是具有较大水平振动荷载的低频设备，原煤炭部选煤设 计研究院1983年7月《选煤厂钢筋混凝土框架厂房自振周期经验 公式科研报告》中多座厂房的自振周期测试统计资料表明，厂房自 振周期横向为Tx=0.26s～0.50s（f×=2Hz～3.85Hz），纵向为 Ty=0.23s～0.45s（f=2.22Hz～4.35Hz），厂房的两个方向 自振频率都较低，一般厂房的单榻框架的自振频率都低于厂房的 自振频率，所以当要求跳汰机的水平振动频率低于相框架的自 振频率时，就能确保厂房避开水平方向共振状态。当跳汰机沿窄 长型厂房的横向布置时，该条的要求更显得重要。振动筛和摇床 在工作状态下其工作频率远远大于厂房的自振频率，但由于其水 平扰力较大，使其扰力方向与厂房结构水平刚度较大的方向取得 致，对减小结构的水平振动是有益的

9.1.5本条规定是为了使厂房结构受力合理，保证结构的整体

9.1.6根据近几年对生产厂房振动的调查统计，引起厂房振动的 主要设备为破碎机、卧式离心脱水机和大型振动筛，大型振动筛位 于榜首。厂房的振动类型均为垂直振动，振动的位置有时在板上， 有时在梁上。总结以往楼层振动超限的处理经验，加大构件截面， 增加楼层构件的刚度，可有效地减少楼层的振幅，故此本条要求重

要振动设备的支承结构要有足够的刚度。由于钢结构厂房或钢支 架的刚度较小，整体性差，曾经发生多起由卧式离心脱水机引起的 晃动或振动，故要求在支承结构的相关部位增设垂直、水平支撑 结构。

晃动或振动，故要求在支承结构的相关部位增设垂直、水平支撑 结构。 9.1.7主厂房的捞坑或角锥池一般设在底层，物料荷载和自重都 比较大，当地基条件允许时应首选独立支承方式，将荷重直接传递 至地基。两种支承方式混合使用将导致结构受力不明确，且由沉 降差所产生的附加内力不可精确计算，其后果既影响了使用又影 响了结构安全，所以本条规定不应将两种支承方式混合使用。 9.1.8本条规定是为了保证钢梁的稳定性和楼面的水平刚度，使 各榻框架能协同工作，确保结构体系有良好的整体性。 9.1.9干燥车间的加热炉体因本身温度较高，应与主体结构脱 开，否则应进行抗热设计。高温作用下混凝土结构构件设计，不仅 要考虑混凝土材料本身的耐热性能，更重要的是还要考虑温度 应九

较大，当地基条件允许时应首选独立支承方式，将荷重直接传速 地基。两种支承方式混合使用将导致结构受力不明确，且由汇 差所产生的附加内力不可精确计算，其后果既影响了使用又景 向了结构安全，所以本条规定不应将两种支承方式混合使用

干，否则应进行抗热设计。高温作用下混凝土结构构件设计，不值 要考虑混凝土材料本身的耐热性能，更重要的是还要考虑温度 应力。

9.2.5根据计算软件的技术要求，跨间水平荷载必须转化为节点 荷载。按空间结构分析程序进行计算，其假设条件为楼面刚度无 穷大，结构整体协同工作，按照本条要求进行计算，对结果并不产 生影响；按平面进行结构计算时，考虑结构整体协同工作，设备水 平荷载的相邻两轴线框架实际分担的荷载，要比按照本条要求进 行计算的要小，经实践证明也是安全可靠的。

作为我国钢筋混凝土结构的主力钢筋，过低的混凝土强度等级已 不能与国家在该领域的发展要求相适应。对于钢结构而言，为保 证承重结构的承载能力和防止在一定条件下出现脆性破坏，应根

据结构的重要性、荷载特征、结构形式、应力状态、连接方法、钢材 厚度和工作环境等因素综合考虑，选用合适的钢材牌号和材性。 本条根据选煤行业目前的实际情况和车间的环境条件，对使用的 最低钢材牌号及质量等级做了规定，并对直接承受动力荷载的构 件提出常温冲击韧性的要求。

9.3.3厂房的底层框架梁一般埋深都比较浅，在寒冷禾

往往由于土的冻胀使地梁产生反拱，出现裂缝，对结构的使用寿命 和安全使用带来危害，所以应在地梁下采取架空或铺填松软非冻 张材料等防冻胀构造措施加以解决。 9.3.5楼梯采用框架与填充墙混合支承将导致受力不协调，地震 时，砌体填充墙极易开裂甚至倒塌破坏

往由于土的冻胀使地梁产生反拱，出现裂缝，对结构的使用寿合 安全使用带来危害，所以应在地梁下采取架空或铺填松软非 长材料等防冻胀构造措施加以解决

幅最容易超限的区域。根据调查显示，虽然板跨仍在常规经济跨 度2.7m附近，但在大型振动筛、离心脱水机等动力设备周围的楼 板就很容易出现共振和振幅超限的情况，故本标准对楼板的整体 性做出相应规定

10煤泥水系统建（构）筑物

10.1.1沉淀塔的支承结构应根据其高度、直径大小、抗震设防烈 度和施工条件等因素确定。由于这种结构在地震作用下损坏较严 重，故抗震设防烈度为7度及7度以上地区时宜优先采用钢筋混 凝土支架。 10.1.2浓缩池为一般选煤厂煤泥水系统常用构筑物。根据现行 国家标准《煤炭洗选工程设计规范》GB50359有关规定要求，选煤 厂必须设置事故煤泥水处理设施，我国选煤厂设计中常将多台浓 缩机中某台设计成事故浓缩机，其型号与正常工作浓缩机相同互 为备用，其浓缩池也相应相同互为备用，每一个都可为事故煤泥水 水池。当然，根据实际情况也可以单独设置事故煤泥水水池。 浓缩池池底位于地面以上采用钢筋混凝土结构或其他结构类 型支承时称为架空式浓缩池；浓缩池池底、池壁坐落在地面上时称 为落地式浓缩池。落地式浓缩池文可根据池壁理深分为半地下式 和地面式两种。池壁埋深大于壁高一半时称为半地下式，池壁埋 深不大于壁高一半时称为地面式。一般浓缩池直径较大，池壁高 度较低，底部为扁锥形状（坡度很小），矢高很小，空间作用也小。 分离式底板无法调整地基的不均匀沉降，较大的沉降差会造成底 板接缝开裂渗漏煤泥水；较大的地基沉降差也会在架空式底板梁 板内产生较大的附加应力，造成底板开裂。 10.1.3浓缩池是煤泥水系统主要构筑物，规定浓缩池直径的模 数，可以推动浓缩池设计走向定型化，有利于提高设计效率和质 伟用提用播断

数，可以推动浓缩池设计走向定型化，有利于提高设计效率和质 量，同时有利于施工模具定型化和重复使用。本标准采用的模数， 是以我国多年来已建成的浓缩池为基础的。

10.1.5落地式浓缩池可根据池壁埋入土中的深度、地下水位高

10.1.5落地式浓缩池可根据池壁理入土中的深度、地下水位高 低、直径大小等因素选择不同的结构型式。对位于地下水位以上 且直径不大于15m的浓缩池可考虑采用素混凝土结构或砌体结 构。根据多年的工程设计经验，当浓缩池直径大于或等于18m时 采用钢筋混凝土结构经济、合理。当浓缩池直径大于或等于40m、 池壁高大于3m时，若采用钢筋混凝土结构池壁厚度一般为 350mm以上，配筋量也大；若采用预应力钢筋混凝土结构池壁厚 度及配筋均较经济、合理。例如我国特大型选煤厂平朔安家岭选 煤厂50m直径浓缩池池壁采用预应力钢筋混凝土结构，池壁厚度 仅为250mm，水平非预应力构造筋也较小，经济效果及使用效果 良好。有抗震设防要求时，浓缩池不宜采用砌体结构。由于浓缩 池是用来储存煤泥水的，在地震作用下，砌体结构延性很差极易损 坏，故有抗震设防要求时不宜采用砌体结构。 10.1.6选煤厂位于我国寒冷及严寒地区或风沙较大的地区，由 于生产需要需将浓缩池围护时，在抗震设防区宜将顶盖及围护墙 做成轻型结构。关于外围护结构是自成体系还是架设在浓缩池池 壁上，应根据工艺布置（如中心传动或周边传动等）及技术经济综 合比较后确定。 10.1.7一般落地式浓缩池地道顶部就是浓缩池分离式底板，且 落地式浓缩池地道为地下结构，选煤厂浓缩池直径目前一般在 50m以下，地道长不超过30m，且受温度影响不大，考虑到防水处 理对其结构型式做此规定。 10.1.8最冷月平均温度低于或等于一10℃的严寒地区，冻胀影 向对砌体结构的影响很大，砌体结构破坏严重，极易造成煤泥水外 泄的环境事故。

生产需要需将浓缩池围护时，在抗震设防区宜将顶盖及围护 成轻型结构。关于外围护结构是自成体系还是架设在浓缩池 童上，应根据工艺布置（如中心传动或周边传动等）及技术经济纟 合比较后确定。

10.1.7一般落地式浓缩池地道顶部就是浓缩池分离式底

客地式浓缩池地道为地下结构，选煤厂浓缩池直径目前一般 0m以下，地道长不超过30m，且受温度影响不大，考虑到防水 里对其结构型式做此规定。

10.1.8最冷月平均温度低于或等于一10℃的严寒地区，冻胀影 向对砌体结构的影响很大，砌体结构破坏严重，极易造成煤泥水外 泄的环境事故

10.1.8最冷月平均温度低于或等于一10℃的严寒地区，法

板上做一层300mm～500mm厚的浆砌毛石或毛石混凝土，当被 清理煤泥设备破坏后可以方便地进行更换。 10.1.10煤泥中硫、磷及水分对吊车栈桥柱腐蚀很大，尤其是钢

柱。当吊车栈桥柱为钢结构时，应对距离地面至少0.5m范围内 采取包裹混凝土（也可将钢柱下部混凝土支墩升高至地面以上 0.5m）或其他防腐蚀措施 10.1.11按照现行国家标准《煤炭洗选工程设计规范》GB50359 2016有关规定要求，一旦煤泥水管道支架出问题则会造成煤泥水 管道损坏，导致整个选煤厂停产，厂房外生产管路多以煤泥水管道 为主，且管径较大、荷载较重，煤泥水管道支架支承高度较高，故增 加了对煤泥水管道支架的要求。 煤泥水管道支架之间无水平构件连接管道直接架设在支架上 时称为独立式支架。相反，当支架间有水平构件连接时管道架设 在支架间水平构件的横向构件上时称为管廊式支架。当与其他管 线并行时宜综合设置。

10.2.1本条温度作用包括壁面温差和湿差当量温差，两项不需 司时考虑，应取较大值计算。湿差当量温差可按10℃考虑。对于 有围护结构或其他保温措施的地面煤泥水储水池可不考虑温度作 用的影响。本条中“活荷载”主要指工作平台活荷载及贮水构筑物 顶层均布面荷载（均布活荷载和雪荷载不同时考虑）；工况3结构 的抗漂浮验算中之所以不把工作平台活荷载及贮水构筑物顶层均 布面荷载和侧壁上的摩擦力计入，是因为在使用过程中这些荷载 可能被移走，而侧壁上的摩擦力有可能随土体情况的变化发生变 化，这种变化可能对结构抗漂浮产生不利影响。地面式贮水构筑 物可仅按工况1计算，地下式、半地下式及有覆土的地面式贮水构 筑物应按三种工况计算；工况3中的活荷载为实际分布且不利时 也应计算。 10.2.2、10.2.3煤泥水系统构筑物一般对裂缝宽度有限值，不能

采用考虑塑性内力重分布的分析方法或塑性铰线法、条带法 性极限分析方法。

离式底板时，作为整体结构一部分的底板也存在抗漂浮问题。为 引起重视单独提出本条要求。 10.2.5选煤厂中贮水构筑物构件一般与水接触或与潮湿的土壤 接触，故其环境类别为二a类或二b类，考虑使用后工作环境及钢 筋混凝土的耐久性并与现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010衔接，除浓缩车间泵房地面以下部分及取清水构筑物常水 位以下部分为0.25mm外，统一调整为0.2mm。 10.2.6浓缩池等组合壳体侧壁与顶底板的边界约束较为复杂， 根据不同的结构连接情况及构造做法可分别为：自由端（如无顶 底板情况，或顶板与侧壁端设有沥青滑动层）、铰接、弹性固定端 固定端等。不同的边界约束假定会使构件的内力分析和实际内力 状况产生较大误差，不能真实地反映结构的受力状态。 10.2.7圆柱壳的弹性特征系数入=0.76√rt是由H²/2rt=65 时的状态推导而得

10.3.1我国大部分煤中均含有对混凝土结构有害的硫、磷等元 素，在部分高硫矿区矿并下煤泥水pH值甚至低于4，所以对与煤 泥水直接接触的结构环境类别及混凝土强度等级等要求均有所提 高。基于煤炭行业特点，本章煤泥水建构筑物在现行国家标准《混 凝土结构设计规范》GB50010中环境类别中增加了与煤泥水直接 接触的结构环境类别。当煤泥水池等构筑物迎水面有可靠防护面 层且可以定期检查修补时，结构环境类别及混凝土强度等级可适 当降低，但不应低于C25。

等级及施工中加强振等措施提高混凝土的密实性满足抗渗要 求，同时粗骨料最大粒径不宜大于40mm，含泥量不得大于1.0% 同时，构件表面的防水砂浆面层（特别是五层做法的20mm厚防

水砂浆面层）对内部混凝土和钢筋的保护和阻水效果非常明显，且 容易修补和更换。由于煤泥水泵房、管沟地道内很潮湿，渗漏水现 象比较普遍，故对混凝土的抗渗做了不小于0.6MPa的最低规定

10.3.5地面式及架空式浓缩池、各种循环水池除受力及尽

10.3.11柱间支撑是吊车栈桥纵向柱列主要抗侧力构件，当单元

较长或8度抗震设防Ⅲ类、N类场地和9度抗震设防时，纵向地震 作用较大，设置一道柱间支撑不能满足受力要求时，可设二道柱间 支撑，但应注意不宜设在两端以避免温度应力过大。

11露天矿破碎站11.1结构布置11.1.1本标准的规定仅限于露天矿固定式（使用时间10年以上）及半固定式（使用时间5年左右）破碎站，破碎站挡墙平面与竖向应根据露天运输与工艺专业要求布置，根据破碎设备的布置有直立挡墙、斜坡挡墙形式，卸料台位设计有1台位、2台位及3台位平台等型式，见图15。2警示墙警示墙2汽车卸料平台(a)1台位卸料平台平面布置.208:

O22汽车卸料平台带式输送机中心线1122(b)2台位卸料平台平面布置:209:

DBJ／T15-113-2016标准下载O汽车卸料平台警示墙O汽车卸料平台警示墙汽车卸料平台2警示墙C(c)3台位卸料平台平面布置.210:

车挡警示墙汽车卸料平台回填土回填土0112—2(d）卸料平台部面图图15卸料台位示意图11.1.211.1.6露天矿破碎站平台挡墙及边坡的结构型式选择，应根据露天运输及机械工艺要求、场地地形、场地布置、地质条件及抗震设防烈度等情况采用钢筋混凝土结构、钢结构、砌体结构或直接利用岩体及加固复合体结构、土体处理结构。我国的露天矿设计规模均较大，要求的破碎站平台挡墙高度通常在10m～16m之间，挡墙临空面要求是直立的，扶壁式钢筋混凝土结构挡墙是应用最多的一种形式；但在其使用周期时间较短和施工季节有要求的情况，钢结构形式是一种选择，设计采用钢结构时宜考虑其与设备联合考虑并能重复利用的方案。砌体结构在实际工程中采用的型式除毛石砌筑挡墙外，还可采用重力式箱笼结构挡墙。岩体加固复合体结构可选用锚索结构支护体系；土体处理结构可选用加劲土结构、桩基结构，桩基结构宜采用群桩体系。11.1.7露天矿破碎站汽车卸料平面卸车台位处的地面做法应根据运输车辆型号选择，载重量大的运输车辆卸车台位处宜设置卸.211:

料平台，卸料平台的结构根据车辆型号、使用要求、破碎站填土施 工质量及原岩条件选择，可采用钢筋混凝土结构或钢结构，车挡应 设置在卸料平台上。

11.2.2破碎站挡墙及边坡接触运输车辆处应考虑运输车辆轮压 垂直作用荷载与水平作用荷载，其水平作用荷载主要是车辆在刹 车时产生的

11.2.3本标准规定的露大矿固定式（使用时间10年以上）及半 固定式（使用时间5年左右）破碎站，破碎站挡墙及边坡计算时的 结构类别确定，要求相关专业提供准确的使用时间

11.2.3本标准规定的露天矿固定式（使用时间10年

11.3.2露天矿破碎站平台挡墙通常情况下采用的结构应是钢筋 混凝土结构、砌体结构及其同类材料加固结构，目前采用钢结构型 式的较少，特别是其结构主体是与土体接触的应是更少，如何防腐 处理是其构造设计的一个问题，需结合岩土特性与地下水情况 处理。 11.3.3岩体表面防止风化掉落的保护措施可采用挂网与喷射混

11.3.5露天矿破碎站平面边坡边缘处设置的警示墙或土

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