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GB／T 18252-2020 塑料管道系统 用外推法确定热塑性塑料材料以管材形式的长期静液压强度.pdf对改性PVC材料，若其连续相为氯
对改性PVC材料，若其连续相为氯乙烯基聚合物，应使用表2的外推时间
5.4未包括在5.2和5.3中的其他聚合物的外推时间因
6计算示例与软件的验证
甘12G2 填充墙与柱、剪力墙及梁板的拉结构造按第5章步骤对半晶型聚合物进行拐点检验和回归曲线计算的示例参见附录C。 按第5章步骤对氯乙烯基聚合物回归曲线进行计算的示例参见附录D。
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附录C中C.1和附录D中D.1给出的数据组可作为软件有效性的验证数据组。如果使用附录E 推荐之外的其他软件，则用上述数据组进行验证计算应得出与附录C或附录D相同的结果，准确至小 数点后第3位
试验报告应包括以下内容： 本标准编号； 材料与样品的完整信息，例如制造商、材料种类、牌号、批号、来源以及可能经历的重要历史； 试验用的管材规格； 试验用的管外测试环境和管内介质； 观察值表，对每个观察值包括：试验温度（℃），试验压力（MPa）、环应力（MPa）、破坏时间（h） 对破坏类型的肉眼判断（韧性、脆性或未知）、数据类型（A或B)、试验日期以及其他相关内容 因破坏时间小于1000h而舍弃的数据散点数目，相应温度，破坏时间和破坏类型； g） 适用时，数据点的重新分类结果以及重新分类说明： 用于估计。LTHs和。LPL的模型； 对每一分支分别列出参数C；的估计值及其标准差S;； 观察到的破坏数据的散点图，LTHs线性回归线图和LPL曲线图； 用于计算的软件包的信息； 可能影响结果的各种因素，包括任何意外情况或本标准中未规定的操作细节
一一模型中参数的个数。 在给定温度T，与破坏时间t相应的预测应力值为公式（A.11)：
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+c3log1oG+C4 log100 tss [1 +x(XTX) IxT] .... (A. 式中ts是自由度为N一4的学生氏t分布上与0.975概率水平相应的分位数。 log100 记号x表示向量1， T 结果是公式（A.13）
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此时t的自由度为N一2。
A.3拐点存在时计算Gums和Gum
如附求B所听还，假设两种码 应对这两组与不同破坏模式相应的数据分别进行拟合。为此，应将可用的试验数据分为两组，每组数据 与一种破坏模式对应。 对每组数据，如果数据的数量足够，且其在温度范围内的分布是合适的（见4.2和5.1.2），就能够用 上述的一般步骤分别计算出LTHs和LPL 按附录B所述，对每一个温度分别进行拐点的自动检验。按拐点的自动检验结果将数据分成两 组。按本附录所述一般步骤对这两组数据分别进行拟合
数据的拟合效果，使用公式（A.26）表示的统计量
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本附录用计算的方法分别检验每个温度下是否存在拐点。 本方法假设，对于给定的温度和数据类型，在管材试样的log10α和log1ot之间存在线性关系。α是 管材试样受到的静液压应力，t是管材试样的破坏时间。还假设破坏时间的测定误差服从随机误差 分布。 本方法建立的基本理念是：静液压应力决定数据类型。应力值在拐点以下的数据点为B型，在拐 点以上的数据为A型
大上述假设，考虑两种破坏类型的模型如公式（B.
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附录C （资料性附录） 用SEM分析半晶聚合物应力破坏数据的示例
某半晶（部分结晶)聚合物在20℃、40℃和60℃的应力破坏数据见表C.1、表C.2和表C.3。
表C.120℃时的应力破坏数据
表C.240℃时的应力破坏数据
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表C.360℃时的应力破坏数据
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C.2自动检验拐点的示
以下示例对表C.2中40℃的观察值进行拐点检验。 首先假设拐点不存在，用一条直线拟合全部数据散点。所得残余方差为0.40915，自由度为36。 然后假设存在拐点，用扫描的方法确定拐点位置。扫描方法是：在试验应力的对数值（1og10）范 围内，规则地分隔出50个“对数应力”，依次将它们作为假设的拐点应力（log10k），按（B.1)分别进行两 个分支的回归拟合。计算各次拟合的残余方差之和，其最小值对应的应力为10.57MPa（应力对数1og10 =1.024），对应破坏时间为1985h（log10t=3.298）。此时残余方差之和为7.94190，则残余方差5k²= 7.94190/34=0.2336，自由度为34。 用于检验拐点是否存在的Fisher统计量F等于14.528。在分子自由度为2、分母自由度为34的 Fisher统计分布上，与大于14.528的区间相应的概率为0.0000275。由于0.0000275<0.05，故可认 为存在拐点。 数据分类的结果见表C.4
表C.4数据分类结果
注：该示例说明了拐点自动检验的具体算法。上述内容在计算机程序中可以有不同的表达方式。
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表C.5数据类型A的参数估讯
模型适度检验：Pr[F(19;27)>3.020]=0.004
C.3.1.3数据类型 B
残余方差：0.048195 试验散点个数：70 参数个数：3 自由度：67 数据类型B的参数估计
C.6数据类型B的参数
模型适度检验：PrLF（20；47)>0.741」=0.764
表C.7、表C.8、表C.9和表C.10给出了αLTHS、LPL的计算结果。 表C.11和表C.12给出了外推时间
C3.2.2数据类型A
表 C.7数据类型 A 的 Crms、Crm计算结果
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表C.8数据类型A的Gis、Cm计算结果
C.3.2.3数据类型 B
表 C.10数据类型 B 的 Cums、Cm,计算结果
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C.3.2.4外推时间
表C.12T=60℃，tmmx=9966.4h时的外推极
表C.13给出了拐点位置。
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附录D （资料性附录） 用SEM分析氯乙烯基聚合物应力破坏数据的示例
一种氯乙烯基聚合物在20℃、65℃、82℃和95℃的应力破坏数据见表D.1、表D.2、表D.3和 表D.4。
表D.120℃时的应力破坏数据
表D.265℃时的应力破坏数据
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表D.382C时的应力破坏数据
/T182522020/ISO90
表D495C时的应力破坏数据
D.2应力破坏数据的回归计算示例
D.2.1参数估计（见图D.1)
D.2.1.1所用模型
D.2.1.2数据类型 A
残余方差：0.055529 试验散点个数：127 参数个数：4 自由度：123 A型破坏的参数估计及统计量结果详见表D.5 注：有关统计量的更多论述可参考文献[2]。
D.2.2.2数据类型A
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数据类型A的6LTHS、CLPL计算结果
D.2.2.3外推时间
碾压式土石坝设计规范_SL274-2001.pdf表D.8T=65C,tm=9059.8h时的外推时
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表D.9T，=95℃，tmx=10498.9h时的外推时间
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DB11／T 1722-2020 水生态健康评价技术规范按照ISO9080方法分析应力破坏数据的软件
[1JRALSTON,A.,and WILF,H.S.,Mathematical Methods for Digital Computers,Volume TohnWiley&.Sons,1967 [2HENRYSCHEFFE,TheAnalysisofVariance,JohnWiley&Sons,NewYork,1959