标准规范下载简介
GB 13539.5-2020-T 低压熔断器 第5部分：低压熔断器应用指南.pdf3539.52020/IEC/TR6
由于熔断体自身的限流能力，在防止设备、人员以及元件免遭短路、故障和电弧故障损伤的方法之 中，使用熔断器是最经济有效的一种方法。如上所述，熔断体处在高电流水平时，可以很快熔化并分断 电流（见5.3.2）。这样，在熔断体熔化后出现的峰值电流I。远低于预期电流；由于熔管内的填料将产生 在熔断体部件之间的电弧熄灭（通常熔断器分断时间小于半个周波），熔断I"t保持低值。低的I。值、 小于半个周波的分断时间和低的熔断I"t值在短路或电弧故障情况下提供了下列优点： 对导线或绝缘系统不产生机械或热损伤； 故障点处少量或无熔化或起弧现象； 极大地降低电弧能量水平，有效地抑制喷弧
10.4额定限制短路电流.额定分断能力
制造商对电气系统中的成套电器和元件规定了一个短路额定值，用于表征电器在其接线端子处将 承受的最大允许预期短路电流，用电流和时间来表示。 此额定值通过试验确定。如果该电器含有或包括一个熔断体（熔断体作为该电器的组成部分），此 额定值表示为Icc（即额定限制短路电流，见GB/Z25842.1一2010：2007的第5章）。 限流熔断器通常用于具有高预期电流的电路，当用于成套电器或开关中时，熔断器为成套电器或开 关提供高的1。额定值。安全运行要求这些电器或成套电器的I。额定值一定要等于或高于系统的预期 短路电流，所以上述特性使得这些电器或成套电器用途更加广泛
DB62／T 2917-2018标准下载11功率因数补偿电容器的保护
表6功率因数补偿电容器保护用熔断器的选择
b在一定条件下，1200V或1300V可适用，具体情况咨询制造商
熔断器额定电流可按以下公式计算： I. 式中： I，——熔断器额定电流，单位为安培（A)； Q———电容器额定容量，单位为千乏（kvar）； k一取自表6的系数
熔断器额定电流可接以下公式计算： I,=k·QN 式中： I，——熔断器额定电流，单位为安培（A)； Q———电容器额定容量，单位为千乏（kvar)； k一一取自表6的系数
12.1一次侧为高压的配电变压器
变压器一次侧为交流1000V以上的高压，向低压配电系统供电。这些变压器一次侧的短路保护 通常由高压熔断体提供。选择的高压熔断体应能耐受供电期间的变压器磁化涌入电流。 在上述配电变压器的二次侧采用低压熔断体来保护馈电回路。考虑到适当的变压比，低压熔断体 与变压器一次侧的熔断体之间需要具有选择性
12.2一次侧为低压的配电变压器
12.3控制电路变压器
对于这些低功率变压器，第一个半波的峰值涌入磁化电流可能高达100倍的全负荷电流。许多 电路变压器具有内部热保护措施，考虑到极大的涌入电流，所以一次侧的过电流电器应考虑较大
13.2熔断器和电动机起动器的配合
13.3额定限制短路电流。下的配合
用于选择可替换熔断器类型的最大额定电流的指南可见GB/Z25842.1一2010中附录A，该附录 细规定了相应的方法。基本应满足下述条件。 电路的电压、电流和限制短路电流（I。）不应大于基准试验数据。 考虑到替换熔断器的特性，应确定在U/3/2电压下、额定限制短路电流I。相应的I。和I²t值。 上述确定的I。。和It值不应大于基准试验数值。 如符合上述条件，熔断器替换是有效的不需再进行验证试验
13.4交点电流I.下的配合
9.52020/IEC/TR6026
15直流与交流电路中的半导体设备保护
拍和双拍联结的电网换相变流器。此技术报告对特定熔断器和变流器的特性提出了建议，其 目的是为了保证在变流器中正确选择应用半导体熔断器，同时这些建议亦用于指导用熔断器 来保护变流器的安全运行。
对于其他熔断体或非正常便用条件，用户宜向熔断器制造商咨询
直流电源的应用不断增多，在不久的将来会继续得到越来越广泛的应用，如分布式发电和采用直流 电供电的设施：风力发电、水力发电、PV系统、地热能源、燃料电池、电动汽车充电和/或供电设施、电池 及其他储能装置、分布式网络、多电机驱动的中间直流环节、直流/直流及交流/直流变流器、控制电路。 直流电源的特性与交流电源的特性不同。比如用作恒定电源的蓄电池和视为电流电源的PV电 也。当采取保护措施以及选用保护电器， 设 虑直流电源的不同类型
限流熔断器一般适用于交流和直流场合。熔断体的直流性能不同于交流性能，交流额定值不能用 直流额定值。没有简单的法则能安全地将熔断体的交流电压额定值转换至直流电压额定值。在交流 电路中，功率因数是考虑的主要参数；在直流电路中，时间常数T=L/R（见图13)是决定性因素。随着 寸间常数增加，最大直流工作电压降低。熔断体的直流分断能力通过其在典型电路中的试验确定。 在直流短路条件下，熔断器动作与交流情况下动作相似（见图3）。因为直流截断电流与电路的时 同常数有关。所以其不能通过交流截断电流曲线确定，可以从熔断器制造商的产品使用说明书或通过 式验确定直流截断电流值。 其他电器可能需要考虑极性的影响，但是熔断器不需要
3539.52020/IEC/TR6
式中： RA一总接地电阻。 示例3：IT系统，230/400V，不配中性线，计算系统第2次故障。 程序：从GB/T16895.21—2011查得，相应于U。=230V的最大自动切断时间是0.4S。然后在图16中确定电流 。根据下列公式可计算出故障回路的阻抗：
z.≤21 /3U。
示例4：系统IT，230/400V，配中性线，计算系统第2次故障 程序：从GB/T16895.2—2011查得，相应于U。=230V的最大自动切断时间是0.8s。然后在图16中找出电流I。 根据下列公式可计算出故障回路的阻抗：
19光伏（PV）系统保护
19.2PV熔断体的选择
19.2.1熔断体使用类别
19.2.2PV组件串熔断器
根据组件的反向电流耐受能力 该值由PV组件制造商提 以用IsCSTc的倍数表示，或规定熔断器的最大电流额定值（联系组件制造商获取相关信息）
只有一个组件串或两个并联组件串的PV系统中，由于电流不会超过PV组件的反向电流耐受能 力IMODREVERSE，在不超过组件串连接电缆额定值的条件下，不需要组件串熔断器；如果电流会超过电缆 额定值，那么宜使用gPV熔断体来保护电缆。对于含有三个或更多并联组件串的PV系统，需要采用 榕断器进行保护。
19.2.3熔断器更换
宜使用熔断器式开关组合电器来保障更换熔断体
19.2.4非接地PV系统
对于非接地PV系统，要求在PV组件串的正极和负极上都使用熔断器进行过电流保护。
对于非接地PV系统，要求在PV组件串的正极和负极上都使用熔断
19.2.5功能接地熔断器
19.2.6PV方阵和PV子方阵熔断器
PV方阵和PV子方阵的导线上一定要使用熔断器阻断过电流，防止过电流引起的温升破坏绝 19.2.10中的选择指南）
19.2.7熔断器监控
宜对熔断器进行监控，识别熔断器的动作，迅速探测组件串或方阵的情况并进行修复，将功率损 至最低。
PV组件串和方阵用熔断器是直流熔断器，其额定分断能力一定要能够分断等于或大于PV系统 预期故障电流的电流，
19.2.9gPV熔断器的电压
在环境温度降至一25℃时，组件开路电压会升高，因此使用系数1.2。对于更低的温度条件，可能 要求更大的系数（联系PV组件制造商）
9.2.10gPV熔断器的额
a）用于PV组件串的gPV熔断器： 用于组件串的gPV熔断器需要在电流超过组件制造商规定的反向电流耐受能力之前分断电路 以下原则用于gPV熔断器：
I,≤ I MOD REVERSE
此外，电缆的额定电流一定要大于所串联的任意熔断体的额定电流
度上取决于当地电网连接情况。许多风力发电机系统采用交流690V作为发电机的工作电压。 设备中多处应用了熔断体，包括： 转子间距控制； 机舱方向控制； 整流器和逆变器内的半导体保护； 控制设备保护； 一输出变压器或电网连接元件保护。 本部分的其他章节中提供了风力发电系统各应用所用熔断体的选择方法。风力发电系统中装人熔 体时，对于超出本部分规定范围的极端温度和/或振动要求，需进行适当的降容。如遇到此类情况，宜 容询熔断体制造商。如果使用区域有超过本标准范围的极端环境条件（如极端的含盐环境），可以使用 寺殊的熔断体
9.52020/IEC/TR6026
附录A 资料性附录 /电动机起
附录A （资料性附录） 熔断器和接触器/电动机起动器之间的配合
本部分的13.2对如何选择熔断器（替换熔断器）代替由接触器或电动机起动器制造商指定的熔断 器提出了指导意见。本附录对初始熔断体的选择给出了补充资料。 在IEC60947系列标准中规定了电动机起动器和保护电动机起动器的熔断器之间配合的试验要求 （例如第1部分和第4部分）。 本附录不涉及其他设备（如电动机、导线等）的过电流保护
A.2适用于电动机保护的熔断体示例
选择合适的熔断体电流额定值的同时也宜确保A.4、A.5和13.4中的要求得到满足。如果熔断体与接触器/电动 机起动器制造商在其试验中使用的熔断体在类型、额定值和制造方面均相同，上述这些要求自然也将全部满足 需特别注意的是，如果制造商的推荐值与本表规定值不同，宜采纳制造商的推荐值。 注：本示例适用于电动机全负载电流为28A的一般电动机起动工作制。
A.3全球范围内的熔断体/电动机起动器组合的成功试验中得出的1和截断电流值
由IEC熔断器”委员会和世界各国电动机起动器制造商合作的研究表明，选用符合IEC6026 容断器很容易与接触器达到良好配合。 主要目标是避免起动器上操作元件（如接触器式断路器和开关）的触头发生熔焊。为实现该目
该值可用于所有电压系统，最大1t值相应于与三相配合试验相当的试验电压。 峰值截断电流也将会被限制，因为这些值都是相互关联的。在各国进行的配合试验（预期电流从 50kA至200kA)中，下述结论已得到验证JTG E60—2008标准下载，即在某个预期电流I，（A)下，额定电流为I.（A)的熔断体的 截断电流I。（A)等于或小于由下式得出的值
A.4.3可选熔断器类型的最大额定电流选择指南
根据1。配合型式试验的结果，起动器制造商可以做出与电动机起动器额定工作电流（1。）呈函数关 系的接触器和过载继电器的最大I?t耐受值和最大峰值允通电流曲线。该曲线如图A.4a)所示， 如没有进行进一步试验，不能使用不同使用类别的熔断体，除非其I²t和I。值等于或小于用于制 作曲线的试验所得最大值。然而，可从熔断器制造商处得到在类似条件下（即在相等的试验电压和等于 I。的预期电流条件下）测得的熔断I"t值和截断电流值。使用这些数据可做出作为熔断器额定电流I。 函数的曲线。据此所得出的A型可选熔断器的典型曲线如图A.4b)所示，B型熔断器的曲线如图A.4c) 所示。这些图的刻度一定要与图A.4a）相同， 需要注意的是，如果没有进行进一步的试验，不能使用具有更大1t或截断电流值的熔断器。 人 比，对于额定值I。三X（A)的起动器，A型熔断器的最大允许额定电流为Y（A)（见图A.4），额定电流Y （A)的I3t是可接受的，但截断电流值可能过高。然而，对于B型的替换熔断器，限定因数是I?t，因此 ZA)是与起动器在I。处达到良好配合的最高允许额定电流（见图A.4）。 熔断体类型A和B可以是表A.1中所列的电动机电路保护用的任意使用类别的熔断体。 由于本方法不考虑起动器的附加阻抗（如当起动器的额定工作电流低于10A时，过载继电器阻抗 可能有显著的影响），可能导致用户选择具有极低标称电流的熔断器。在此情况下，如果在对预期短路 电流作进行精确估算时没有考虑附加阻抗，则所选的熔断器可能不适合保护起动器。此时，如果选用比 直接试验验证与熔断器的配合性
此外，宜注意下述各点： 较长的切断时间增加了接触器触头的熔焊风险。为此在估算“切断时间”时，当电流仅维持在极限 峰值的少量百分比（约5%）时，认为电流已被“切断”。该值可能难以获得，一个可接受的方法是假定极 限曲线为正弦波形状，依据下式可从熔断I’t（值为[I’t]，单位为A’s)和峰值允通电流（值为1，单位为 A)获得一个“等效切断时间"t：
2×[1t] teq I2
GB 50500-2013 建设工程工程量清单计价规范A.5试验电流"r"配合依据
.5试验电流"r"配合依
为了选择用于I，合适配合的适用熔断器，有必要从型式试验结果制作相似于图A.4a)的曲线，以 显示作为I。函数的、试验电流I.处的接触器和过载继电器的最大It耐受值和最大峰值允通电流。 由于I，以梯级型式增加，这些曲线不连续，图A.5所示为一组典型的曲线。根据所需配合类型（通常2 型），用于I.配合的熔断器最大可接受额定值可按I。情况下确定最大额定值的相同方法获得［使用图 A.4所示方法选择类型A或类型B熔断体合适的额定值］，详见A.6。 为了上述目的，可按图A.6所示方法，从熔断器制造商给出的截断特性（用于类型A或类型B)推 导出熔断器截断曲线。为了确定I，下的配合情况，将导出的特性替代图A.4b)和图A.4c），并且以图 A.5代替图A.4a)。 A.4.4给出的补充指南适用于I.试验，te在本电流水平的可接受值为te<6ms。 注：由于电流上升速率低于I。电流下的上升速率，在经过比I。电流下更长的时间后，触头发生电动分离（接着再闭 合）。因此对电流"r”可接受的t值大于对电流I可接受之值（见A.4.4中注1)）。