施工组织设计下载简介
内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整
中医药科技产业园落地式脚手架专项施工方案应急准备和响应物资：急救器材
项目部中毒，传染病事故应急预案
组员：黄秀冰、孙 栋、徐 涛、刘开宇、马季伟、朱 烨、徐建辉、宋永平、李海滨、尹博。
①项目部安全员负责主持、组织项目每年进行—次按中毒、传染病事故“应急响应”的要求进行模拟演练。各组员按其职责分工，协调配合完成演练。演练结束后由组长组织对“应急响应”的有效性进行评价，必要时对“应急响应”的要求进行调整或更新。演练、评价和更新的记录应予以保持。
GBT 19668.1-2014标准下载②施工管理部负责对相关人员每年进行一次培训。
（3）应急物资的维护、保养及测试
各种应急器材要配备齐全并加强日常管理。
13.4.项目经理部应急准备和响应流程图
匪警/火警 119/110 急救 120/999
交通 122
派出所 (0551)4320010
13.5 项目经理部应急准备和响应线路图
项目部→东方大道→文忠路→淮海大道→安徽医科大学第四附属医院(新院区)
十四、落地式钢管脚手架设计计算
钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
双排脚手架，搭设高度21.2米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.50米。
钢管类型为φ48×2.8，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。
施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑3层施工。
脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设3层计算。
栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。
基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。
地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
小横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m
活荷载标准值 Q=2.000×1.500/2=1.500kN/m
荷载的计算值 q=1.2×0.036+1.2×0.262+1.4×1.500=2.458kN/m
小横杆计算简图
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩
M=2.458×0.8002/8=0.197kN.m
σ=γ0M/W = 1.000×0.197×106/4247.0=46.293N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载标准值 q=0.036+0.262+1.500=1.798kN/m
简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=5.0×1.798×800.04/(384×2.06×105×101928.7)=0.457mm
小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
小横杆的自重标准值 P1=0.036×0.800=0.028kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN
活荷载标准值 Q=2.000×0.800×1.500/2=1.200kN
荷载的计算值 P=(1.2×0.028+1.2×0.210+1.4×1.200)/2=0.983kN
大横杆计算简图
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=0.08×(1.2×0.036)×1.5002+0.175×0.983×1.500=0.266kN.m
σ=γ0M/W = 1.000×0.266×106/4247.0=62.565N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=0.677×0.036×1500.004/(100×2.060×105×101928.700)=0.058mm
集中荷载标准值 P=(0.028+0.210+1.200)/2=0.719kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=1.146×719.200×1500.003/(100×2.060×105×101928.700)=1.325mm
V=V1+V2=1.383mm
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
三、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
γ0R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
γ0 —— 结构重要性系数；
横杆的自重标准值 P1=0.036×1.500=0.053kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN
活荷载标准值 Q=2.000×0.800×1.500/2=1.200kN
荷载的计算值 γ0R = 1.000×(1.2×0.053+1.2×0.210+1.4×1.200) = 1.996kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
四、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1116
NG1 = 0.112×21.200=2.366kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35
NG2 = 0.350×3×1.500×(0.800+0.300)/2=0.866kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17
NG3 = 0.170×1.500×3=0.765kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010
NG4 = 0.010×1.500×21.200=0.318kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.315kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.000×3×1.500×0.800/2=3.600kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)， W0 = 0.300
Uz —— 风荷载高度变化系数，Uz = 1.000
Us —— 风荷载体型系数： Us = 0.600
经计算得到：Wk = 0.300×1.000×0.600 = 0.180kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：
N=1.2×4.315+1.0×1.4×3.600=10.219kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：
N=1.2×4.315+1.4×3.600=10.219kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW = 1.4×0.6×0.05ξWklaHc2
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
la —— 立杆的纵距 (m)；
ξ —— 弯矩折减系数；
Hc —— 连墙件间竖向垂直距离 (m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩：
Mw=1.4×0.6×0.05×0.60×0.180×1.500×3.000×3.000=0.061kN.m
五、立杆的稳定性计算:
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=10.219kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；
A —— 立杆净截面面积，A=3.976cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3；
λ —— 长细比，为2599/16=162
λ0 —— 允许长细比(k取1)，为2250/16=141 <210 长细比验算满足要求!
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.268；
σ —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
σ=1.0×10219/(0.27×398)=95.818N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=10.219kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；
A —— 立杆净截面面积，A=3.976cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3；
λ —— 长细比，为2599/16=162
λ0 —— 允许长细比(k取1)，为2250/16=141 <210 长细比验算满足要求!
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.268；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.061kN.m；
σ —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
经计算得到 σ=1.0×10219/(0.27×398)+1.0×61000/4247=110.237N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
六、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：
其中 NG2k —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k = 1.949kN；
NQk —— 活荷载标准值， NQk = 3.600kN；
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.112kN/m；
σ —— 钢管立杆抗压强度设计值，σ = 205.00N/mm2；
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 [H] = 108.135米。
考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：
其中 NG2k —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k = 1.949kN；
NQk —— 活荷载标准值， NQk = 3.600kN；
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.112kN/m；
Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.044kN.m；
σ —— 钢管立杆抗压强度设计值，σ = 205.00N/mm2；
经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 [H] = 96.654米。
取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度 [H]=96.654米。
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw = 1.4 × wk × Aw
wk —— 风荷载标准值，wk = 0.180kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:
Aw = 3.00×4.50 = 13.500m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 3.000
经计算得到 Nlw = 3.402kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 6.402kN
根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值 Nf1 = 0.85Ac[f]/γ0
根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值 Nf2 = 0.85φA[f]/γ0
其中 φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.60的结果查表得到φ=0.95；
净截面面积 Ac = 3.98cm2；毛截面面积 A = 18.10cm2；[f] = 205.00N/mm2。
经过计算得到 Nf1 = 69.282kN
Nf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!
经过计算得到 Nf2 = 300.110kN
Nf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!
连墙件拉结楼板预埋钢管示意图
八、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
pk=N/Ag ≤ γufa
其中 pk —— 脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk =N/Ag=40.87 (kPa)
N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 N = 10.22kN
Ag —— 基础底面面积 (m2)；Ag = 0.25
γu —— 永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值CECS311-2012 非烧结块材砌体专用砂浆技术规程.pdf，双排脚手架取1.254
fa —— 地基承载力设计值 (kN/m2)；fa = 68.00
地基承载力设计值应按下式计算
fa = mf × fak
其中 mf —— 脚手架地基承载力调整系数；mf = 0.40
fak —— 地基承载力标准值；fak = 170.00
地基承载力的计算满足要求!
GB∕T 26217-2019标准下载双排扣件脚手架计算满足要求！