施工组织设计下载简介
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恒大帝景项目盘扣悬挑式脚手架专项施工方案.docx（2）白天施工保证噪音在65分贝以下；
（3）外架施工产生的固体废料应及时清除。
型钢悬挑脚手架(盘扣式)计算书
GB／T 23257-2017 埋地钢质管道聚乙烯防腐层 承载力使用极限状态
q=1.2×(m2+Gkjb×la/(njg+1) )+1.4×Qkzj×la /( njg +1)=1.2×(0.036+0.35×1.500/(2+1))+1.4×2.0×1.500/(2+1)=1.653kN/m
正常使用极限状态
q'=(m2+Gkjb×la/(njg+1) )+Qkzj×la /( njg +1) =(0.036+0.35×1.500/(2+1))+2.000×1.500/(2+1)=1.211kN/m
Mmax=qlb2/8=1.653×0.9002/8=0.167kN·m
σ=Mmax/W=0.167×106/4790=34.945N/mm2≤[f]=205N/mm2
Vmax=5q'lb4/(384EI)=5×1.211×9004/(384×206000×115000) =0.437mm≤[ν]＝min[lb/150，10] = min[900/150，10] =6mm
3、横向横杆传递给纵向水平杆的集中力
承载力使用极限状态
R1=1.653×0.900/2=0.744kN
正常使用极限状态
R1'=1.211×0.900/2=0.545kN
承载力使用极限状态
q=1.2×(m3+Gkjb×la/(njg+1) )+1.4×Qkzj × la /( njg +1) =1.2×(0.036+0.35×1.500/(2+1))+1.4×2.0×1.500/(2+1)=1.653kN/m
正常使用极限状态
q'=(m3+Gkjb×la/(njg+1) )+Qkzj × la /( njg +1)=(0.036+0.35×1.500/(2+1))+2×1.5/(2+1)=1.211kN/m
Mmax=qlb2/8=1.653×0.9002/8=0.167kN·m
σ=Mmax/W=0.167×106/4790=34.945N/mm2≤[f]=205N/mm2
Vmax=5q'lb4/(384EI)=5×1.211×9004/(384×206000×115000) =0.437mm≤[ν]＝min[lb/150，10] = min[900/150，10] =6mm
3、间横杆传递给纵向水平杆的集中力
承载力使用极限状态
F1=1.653×0.900/2=0.744kN
正常使用极限状态
F1'=1.211×0.900/2=0.545kN
承载力使用极限状态
由上节可知F1=0.744kN
q=1.2×m2=0.043kN/m
正常使用极限状态
F1'=0.545kN
q=m2=0.036kN/m
σ=Mmax/W=0.384×106/4790=80.2N/mm2≤[f]=205N/mm2
Vmax=2.856mm≤[v]=min[la/150，10]=min[1500/150，10]=10
3、支座反力验算
R端部=0.776kN
4、盘扣节点连接盘的抗剪承载力验算
FR=(2R端部+R1)=(2×0.776+0.744)=2.3kN≤[Qb]=40kN
单立杆静荷载计算
1、结构自重标准值NG1k
(1)、立杆的自重标准值NG1k1
立杆1：NG1k1=Hs1×m1=17.7×0.036=0.637kN
立杆2：NG1k1=Hs2×m1=17.7×0.036=0.637kN
(2)、纵向横杆的自重标准值NG1k2
NG1k2=m2×la×(n1+1)=0.036×1.5×(8+1)=0.486kN
NG1k2=m2×la×(n2+1)=0.036×1.5×(8+1)=0.486kN
(3)、横向横杆的自重标准值NG1k3
立杆1: NG1k3=0.036×0.900 /2=0.016kN
立杆2: NG1k3=0.036×0.900/2=0.016kN
(4)、外斜杆的自重标准值NG1k4
立杆2：NG1k4=m4×(22+1.52)0.5×n2×4/6=0.034×(22+1.52)0.5×8×4/6=0.453kN
4/6表示专用外斜杆6跨4设
(5)、水平斜杆的自重标准值NG1k5
立杆1：NG1k5=(n1+1)×m5×(0.92+1.52)0.5×1/2=(8+1)×0.034×(0.92+1.52)0.5×1/2=0.268kN
立杆2：NG1k5=(n2+1)×m5×(0.92+1.52)0.5×1/2=(8+1)×0.034×(0.92+1.52)0.5×1/2=0.268kN
1/2表示水平斜杆2跨1设
(6)、间横杆的自重标准值NG1k6
立杆1: NG1k6=0.036×0.900 /2=0.016kN
立杆2: NG1k6=0.036×0.900/2=0.016kN
结构自重标准值NG1k总计
立杆1：NG1k= NG1k1+ NG1k2+ NG1k3 + NG1k5+ NG1k6=0.637+0.486+0.016+0.268+0.016=1.423kN
立杆2：NG1k= NG1k1+ NG1k2+ NG1k3 + NG1k4+ NG1k5+ NG1k6=0.637+0.486+0.016+0.453+0.268+0.016=1.877kN
2、构配件自重标准值NG2k
(1)、脚手板的自重标准值NG2k1
立杆1：NG2k1=(n1+1)×la×0.9×Gkjb×1/1/2 =(8+1)×1.500×0.9×0.350×1/1/2=2.126kN
立杆2：NG2k1=(n2+1)×la×0.9×Gkjb×1/1/2 =(8+1)×1.500×0.9×0.350×1/1/2=2.126kN
1/1表示脚手板1步1设
(2)、栏杆挡脚板的自重标准值NG2k2
立杆2：NG2k2=(n2+1)×la×Gkdb×1/1 =(8+1)×1.500×0.17×1/1=2.295kN
1/1表示挡脚板1步1设
(3)、围护材料的自重标准值NG2k3
立杆2：NG2k3=Gkmw×la×H =0.01×1.500×17.7=0.266kN
构配件自重标准值NG2k总计
立杆1：NG2k= NG2k1=2.126kN
立杆2：NG2k= NG2k1+ NG2k2+ NG2k3=2.126+2.295+0.266=4.687kN
单立杆施工活荷载计算
立杆1：NQ1k= la×0.9×(nzj×Qkzj)/2 =1.500×0.9×(2×2)/2=2.700kN
立杆2：NQ1k= la×0.9×(nzj×Qkzj)/2 =1.500×0.9×(2×2)/2=2.700kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
立杆1：N1 =1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k =1.2×(1.423+2.126)+0.9×1.4×2.70=7.661kN
立杆2：N2 =1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k =1.2×(1.877+4.687)+0.9×1.4×2.70=11.278kN
立杆最大轴力设计值N=max(N1,N2)= max(7.661,11.278)=11.278kN
盘扣式脚手架钢丝绳卸荷图
第1次卸荷验算
α1=arctanHS/150=arctan3000/150=87.138°
α1=arctanHS/1050=arctan3000/1050=70.71°
钢丝绳竖向分力标准值，不均匀系数KX取1.5
由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算,计算钢丝绳竖向分力标准值时，立杆所受力按上面计算取标准值。
P1=KX×N×4.50/la×7.7/H=1.5×6.249×4.50/1.500×7.7/17.7=12.234kN
P2=KX×N×4.50/la×7.7/H=1.5×9.263×4.50/1.500×7.7/17.7=18.134kN
钢丝绳轴向拉力标准值
T1=P1/sinα1=12.234/sin1.52=12.249kN
T2=P2/sinα2=18.134/sin1.23=19.213kN
卸荷钢丝绳的最大轴向拉力标准值[Fg]=max[T1，T2]=19.213kN
Pg=k×[Fg]/α=6×19.213/0.85=135.620kN
钢丝绳最小直径dmin=(135.620/0.5)1/2=16.469mm
吊环最小直径dmin=(2A/π)1/2=(2[Fg]/([f]π))1/2=(2×19.213/(65π))1/2=0.434mm
注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2
第1次卸荷钢丝绳最小直径16.469mm，必须拉紧至19.213kN，吊环最小直径为0.434mm。
l0=μ×h=1.45×2=2.9m
长细比λ= l0/i =2.9× 1000 /15.9=182.39≤210
查表得，φ=0.158
2、立杆稳定性验算
Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.325×1.50×2.002/10=0.246kN·m
立杆的轴心压力标准值 N' =((NG1k+NG2k)+NQ1k)(h10+5.90)/H=((1.877+4.687)+2.7)(10.00+5.90)/17.70=8.321kN
立杆的轴心压力设计值 N =(1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k)×(h10+5.90)/H=(1.2×(1.877+4.687)+0.9×1.4×2.700)×(10.00+5.90)/17.70=10.131kN
σ=[N/(φA)+ Mw/W] =[10131.07/(0.158×457.00)+0.246×106/4790]=191.602N/mm2≤ [f]=300N/mm2
3、立杆底部轴力标准值计算
立杆1：恒载标准值FG1=3.549kN, 活载标准值FQ1=2.7kN
立杆2：恒载标准值FG2=6.563kN, 活载标准值FQ2=2.7kN
九、连墙件承载力验算
Nlw=1.4×ωk×Ll×Hl=1.4ωk2h2la =1.4×0.449× 2 ×2×2×1.5 = 7.54kN
连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力N0，取3kN。
(Nlw+N0)/(φAc)=(7.543+3)×103/(0.933×424)=26.651N/mm2≤[f]=205N/mm2
扣件抗滑承载力验算：
Nlw+N0=7.543+3=10.543kN≤0.95×12=11.4kN
q'=gk=0.205=0.205kN/m
第1排：F'1=F1'/nz=8.321/1=8.321kN
第2排：F'2=F2'/nz=8.321/1=8.321kN
q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m
第1排：F1=F1/nz=10.131/1=10.131kN
第2排：F2=F2/nz=10.131/1=10.131kN
弯矩图(kN·m)
σmax=Mmax/W=1.879×106/141000=13.325N/mm2≤[f]=215N/mm2
剪力图(kN)
τmax=12.028N/mm2≤[τ]=125N/mm2
变形图(mm)
νmax=0.057mm≤[ν]=2×lx/250=2×1400/250=11.2mm
4、支座反力计算
1、上拉杆强度验算
上拉杆件角度计算：
α1=arctanL1/L2=arctan(2950/1200)=67.865°
上拉杆件支座力：
标准值：R'S1=nzR'3=1×11.417=11.417kN
设计值：RS1=nzR3=1×13.898=13.898kN
主梁轴向力设计值：
NSZ1=RS1/tanα1=13.898/tan67.865°=5.653kN
上拉杆件轴向力：
标准值：N'S1=R'S1/sinα1=11.417/sin67.865°=12.325kN
设计值：NS1=RS1/sinα1=13.898/sin67.865°=15.004kN
上拉杆件的最大轴向拉力标准值 ：N'S=max[N'S1...N'Si]=12.325kN
上拉杆件的最大轴向拉力设计值：NS=max[NS1...NSi]=15.004kN
由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算
[Fg]=α× Fg/k=0.85×101/6=14.308kN≥N'S=12.325kN
n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×14.308/(2×15.19)=1个≤[n]=3个
σ =[Fg]/(2A)=2[Fg]/πd2=2×14.308×103/(π×202)=22.772N/mm2≤[f]=65N/mm2
注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2
拉环详图(主梁为工字钢)
σf=NS/(he×lw)=15.004×103/(8×100)=18.755N/mm2 ≤βfffw=1.22×160=195.2N/mm2
正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22
五、悬挑主梁整体稳定性验算
压弯构件强度：σmax=[Mmax/(γW)+N/A]=[1.879×106/(1.05×141×103)+5.653×103/2610]=14.856N/mm2≤[f]=215N/mm2
塑性发展系数γ
受弯构件整体稳定性分析：
Mmax/(φb'Wxf)=1.879×106/(0.929×141×215×103)=0.067≤1
六、锚固段与楼板连接的计算
1、螺栓粘结力锚固强度计算
DL／T 799.2-2019 电力行业劳动环境监测技术规范 第2部分：生产性粉尘监测.pdf 锚固点锚固螺栓受力：N/2 =0.232/2=0.116kN
螺栓锚固深度:h ≥ N/(4×π×d×[τb])=0.232×103/(4×3.14×16×2.5)=0.461mm
σ=N/(4×π×d2/4)=0.232×103/(4×π×162/4)=0.288kN/mm2≤0.85×[ft]=42.5N/mm2
2、混凝土局部承压计算如下
混凝土的局部挤压强度设计值：
fcc=0.95×fc=0.95×14.3=13.585N/mm2
注：锚板边长b一般按经验确定DB13(J)／T 301-2019标准下载，不作计算，此处b=5d=5×16=80mm