施工组织设计下载简介
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舞阳街道落地式脚手架专项施工方案.docx由于在现场经常会出现一些不安全情况，甚至发生事故，或采光和照明情况不好，在应急处理时就需要配备应急照明，如可充电工作灯、电筒、油灯等设备。
由于现场有危险情况，在应急处理时就需有用于危险区域隔离的警戒带、各类安全禁止、警告、指令、提示标志牌。
必须配备安全带、安全绳、担架等专用应急设备和设施工具。
郑州市房屋建筑工程联合验收实施细则(暂行)（郑建文[2020]70号 郑州市城乡建设局等四部门2020年4月）9安全文明施工及环境保护
9.1安全文明施工要求
（1）架子工应持证上岗。
（2）搭拆脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。
（3）钢管上严禁打孔。
（4）作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。
（5）不得将支架、缆风绳、泵送混凝土和霎间的运送管等固定在架体上；严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动架体上安全防护设施。
（6）当有六级强风及以上风、浓雾、雨或雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。
（7）夜间不宜进行脚手架搭设与拆除作业。
（8）脚手板应铺设牢靠、严实，并应用安全网双层兜底。施工层以下每隔10米应用安全网封闭。
（9）脚手架沿架体外围应用密目式安全网全封闭，密目式安全网宜设置在脚手架外立杆的内侧，并应与架体绑扎牢固。
（10）临街搭设脚手板时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。
（11）在脚手架上进行电、气焊作业时，应有防火措施和专人看守。
（12）搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并应派专人看守。严禁非操作人员入内。
（1）在落地式层外架外围一圈设置喷淋水管，对外架安全网清洗和扬尘控制；
（2）白天施工保证噪音在65分贝以下；
（3）外架施工产生的固体废料应及时清除。
10.1 扣件式脚手架计算书（设置双立杆）
计算依据：
承载能力极限状态
q=1.2×(0.031+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.031+0.35×0.8/(2+1))+1.4×2×0.8/(2+1)=0.896kN/m
正常使用极限状态
q'=(0.031+Gkjb×lb/(n+1))=(0.031+0.35×0.8/(2+1))=0.125kN/m
计算简图如下：
Mmax=0.1qla2=0.1×0.896×1.52=0.202kN·m
σ=γ0Mmax/W=1×0.202×106/4250=47.441N/mm2≤[f]=205N/mm2
νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.125×15004/(100×206000×101900)=0.203mm
νmax＝0.203mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm
承载能力极限状态
Rmax=1.1qla=1.1×0.896×1.5=1.479kN
正常使用极限状态
Rmax'=1.1q'la=1.1×0.125×1.5=0.205kN
承载能力极限状态
由上节可知F1=Rmax=1.479kN
q=1.2×0.031=0.037kN/m
正常使用极限状态
由上节可知F1'=Rmax'=0.205kN
q'=0.031kN/m
计算简图如下：
弯矩图(kN·m)
σ=γ0Mmax/W=1×0.397×106/4250=93.404N/mm2≤[f]=205N/mm2
计算简图如下：
变形图(mm)
νmax＝0.185mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm
承载能力极限状态
Rmax=1.494kN
五、扣件抗滑承载力验算
扣件抗滑承载力验算：
纵向水平杆：Rmax=1×1.479/2=0.739kN≤Rc=0.85×8=6.8kN
横向水平杆：Rmax=1×1.494kN≤Rc=0.85×8=6.8kN
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单内立杆：NG1k=3.1kN
双外立杆：NGS1k=(gk+0.031+la×n/2×0.031/h)×H1=(0.129+0.031+1.5×2/2×0.031/1.8)×12=2.234kN
双内立杆：NGS1k=2.234kN
2、脚手板的自重标准值NG2k1
1/2表示脚手板2步1设
单内立杆：NG2k1=1.272kN
双外立杆：NGS2k1=H1/h×la×lb×Gkjb×1/2/2=12/1.8×1.5×0.8×0.35×1/2/2=0.7kN
1/2表示脚手板2步1设
双内立杆：NGS2k1=0.7kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
1/2表示挡脚板2步1设
双外立杆：NGS2k2=H1/h×la×Gkdb×1/2=12/1.8×1.5×0.17×1/2=0.85kN
1/2表示挡脚板2步1设
4、围护材料的自重标准值NG2k3
双外立杆：NGS2k3=Gkmw×la×H1=0.01×1.5×12=0.18kN
5、构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.272+1.544+0.3=3.116kN
单内立杆：NG2k=NG2k1=1.272kN
双外立杆：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=0.7+0.85+0.18=1.73kN
双内立杆：NGS2k=NGS2k1=0.7kN
立杆施工活荷载计算
外立杆：NQ1k=la×lb×(nzj×Gkzj)/2=1.5×0.8×(2×2)/2=2.4kN
内立杆：NQ1k=2.4kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+1.4×NQ1k=1.2×(3.1+3.116)+ 1.4×2.4=10.819kN
单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+1.4×NQ1k=1.2×(3.1+1.272)+ 1.4×2.4=8.606kN
双外立杆：Ns=1.2×(NGS1k+ NGS2k)+1.4×NQ1k=1.2×(2.234+1.73)+ 1.4×2.4=8.117kN
双内立杆：Ns=1.2×(NGS1k+ NGS2k)+1.4×NQ1k=1.2×(2.234+0.7)+ 1.4×2.4=6.881kN
1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m
长细比λ=l0/i=2.7×103/16=168.75≤210
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m
长细比λ=l0/i=3.119×103/16=194.906
查《规范》表A得，φ=0.191
2、立杆稳定性验算
单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)=(1.2×(3.1+3.116)+1.4×2.4)=10.819kN
双立杆的轴心压力设计值NS=1.2×(NGS1k+NGS2k)+N=1.2×(2.234+1.73)+10.819=15.576kN
Mwd=φwγQMwk=φwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.243×1.5×3.62)=0.119kN·m
σ=γ0[N/(φA)+ Mwd/W]=1×[10819/(0.191×398)+119042.784/4250]=170.332N/mm2≤[f]=205N/mm2
Mwd=φwγQMwk=φwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.271×1.5×3.62)=0.133kN·m
σ=γ0KS(NS/(φA)+ Mwd/W)=1×0.6×(15576.28/(0.191×398)+132759.648/4250)=141.684N/mm2≤[f]=205N/mm2
八、连墙件承载力验算
Nlw=1.4×ωk×2×h×2×la=1.4×0.243×2×1.8×2×1.5=3.674kN
长细比λ=l0/i=1200/16=75，查《规范》表A.0.6得，φ=0.75
(Nlw+N0)/(φAc)=(3.674+3)×103/(0.75×398)=22.358N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2
扣件抗滑承载力验算：
Nlw+N0=3.674+3=6.674kN≤0.85×12=10.2kN
10.2 扣件式脚手架计算书（不设置双立杆）
承载能力极限状态
q=1.2×(0.031+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.031+0.35×0.8/(2+1))+1.4×2×0.8/(2+1)=0.896kN/m
正常使用极限状态
q'=(0.031+Gkjb×lb/(n+1))=(0.031+0.35×0.8/(2+1))=0.125kN/m
计算简图如下：
Mmax=0.1qla2=0.1×0.896×1.52=0.202kN·m
σ=γ0Mmax/W=1×0.202×106/4250=47.441N/mm2≤[f]=205N/mm2
νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.125×15004/(100×206000×101900)=0.203mm
νmax＝0.203mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm
承载能力极限状态
Rmax=1.1qla=1.1×0.896×1.5=1.479kN
正常使用极限状态
Rmax'=1.1q'la=1.1×0.125×1.5=0.205kN
承载能力极限状态
由上节可知F1=Rmax=1.479kN
q=1.2×0.031=0.037kN/m
正常使用极限状态
由上节可知F1'=Rmax'=0.205kN
q'=0.031kN/m
计算简图如下：
弯矩图(kN·m)
σ=γ0Mmax/W=1×0.397×106/4250=93.404N/mm2≤[f]=205N/mm2
计算简图如下：
变形图(mm)
νmax＝0.185mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm
承载能力极限状态
Rmax=1.494kN
五、扣件抗滑承载力验算
扣件抗滑承载力验算：
纵向水平杆：Rmax=1×1.479/2=0.739kN≤Rc=0.85×8=6.8kN
横向水平杆：Rmax=1×1.494kN≤Rc=0.85×8=6.8kN
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.031/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.031/1.8)×22=3.41kN
单内立杆：NG1k=3.41kN
2、脚手板的自重标准值NG2k1
单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(22/1.8+1)×1.5×0.8×0.35×1/2/2=1.388kN
1/2表示脚手板2步1设
单内立杆：NG2k1=1.388kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(22/1.8+1)×1.5×0.17×1/2=1.686kN
1/2表示挡脚板2步1设
4、围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×22=0.33kN
5、构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.388+1.686+0.33=3.404kN
单内立杆：NG2k=NG2k1=1.388kN
立杆施工活荷载计算
外立杆：NQ1k=la×lb×(nzj×Gkzj)/2=1.5×0.8×(2×2)/2=2.4kN
内立杆：NQ1k=2.4kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+1.4×NQ1k=1.2×(3.41+3.404)+ 1.4×2.4=11.537kN
单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+1.4×NQ1k=1.2×(3.41+1.388)+ 1.4×2.4=9.118kN
1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m
长细比λ=l0/i=2.7×103/16=168.75≤210
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m
长细比λ=l0/i=3.119×103/16=194.906
查《规范》表A得，φ=0.191
2、立杆稳定性验算
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(3.41+3.404)+1.4×2.4=11.537kN
Mwd=φwγQMwk=φwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.243×1.5×3.62)=0.119kN·m
JT／T 536-2018标准下载 σ=γ0[N/(φA)+ Mwd/W]=1×[11537/(0.191×398)+119042.784/4250]=179.777N/mm2≤[f]=205N/mm2
八、连墙件承载力验算
Nlw=1.4×ωk×2×h×2×la=1.4×0.243×2×1.8×2×1.5=3.674kN
长细比λ=l0/i=1200/16=75，查《规范》表A.0.6得，φ=0.75
(Nlw+N0)/(φAc)=(3.674+3)×103/(0.75×398)=22.358N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2
扣件抗滑承载力验算：
RB／T 043-2020 检验检测机构管理和技术能力评价 建设工程检验检测要求.pdf Nlw+N0=3.674+3=6.674kN≤0.85×12=10.2kN