施工组织设计下载简介

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舞阳街道项目支模架专项施工方案.docx

q1＝γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×(Q1k + Q2k)]×b=1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.5×0.9×2.5]×0.3＝2.304kN/m

因此，q1静＝γ0×1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1×1.3×(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3＝1.292kN/m

q1活＝γ0×1.5×γL×(Q1k + Q2k)×b=1×1.5×0.9×2.5×0.3＝1.012kN/m

计算简图如下：

DBJ50T-192-2019 装配式混凝土建筑结构工程施工及质量验收标准 M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.292×0.92+0.125×1.012×0.92＝0.233kN·m

M2＝q1L12/2=2.304×0.152/2＝0.026kN·m

Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.233，0.026]＝0.233kN·m

σ=Mmax/W=0.233×106/4490=51.96N/mm2≤[f]=205N/mm2

V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.292×0.9+0.625×1.012×0.9＝1.296kN

V2＝q1L1＝2.304×0.15＝0.346kN

Vmax＝max[V1，V2]＝max[1.296，0.346]＝1.296kN

τmax=2Vmax/A=2×1.296×1000/424＝6.114N/mm2≤[τ]=125N/mm2

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.12))×0.3＝0.994kN/m

挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.994×9004/(100×206000×10.78×104)＝0.153mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm；

悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.994×1504/(8×206000×10.78×104)＝0.003mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×150/250＝1.2mm

1、小梁最大支座反力计算

q1＝γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×(Q1k + Q2k)]×b=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.5×0.9×2.5]×0.3＝2.382kN/m

q1静＝γ0×1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.3×(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.3＝1.37kN/m

q1活＝γ0×1.5×γL×(Q1k + Q2k)×b ＝1×1.5×0.9×2.5×0.3＝1.013kN/m

q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.12))×0.3＝1.054kN/m

承载能力极限状态

按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×2.382×0.9＝2.68kN

按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1＝(0.375×1.37+0.437×1.013)×0.9+2.382×0.15＝1.218kN

主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6

R＝max[Rmax，R1]×0.6＝1.608kN;

正常使用极限状态

按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.054×0.9＝1.185kN

按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×1.054×0.9+1.054×0.15＝0.514kN

R'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.711kN;

计算简图如下：

主梁计算简图一

主梁计算简图二

主梁弯矩图一(kN·m)

主梁弯矩图二(kN·m)

σ=Mmax/W=0.461×106/4490=102.614N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图一(kN)

主梁剪力图二(kN)

τmax=2Vmax/A=2×2.954×1000/424＝13.935N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图一(mm)

主梁变形图二(mm)

跨中νmax=0.485mm≤[ν]=900/250=3.6mm

悬挑段νmax＝0.200mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm

5、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=3.478kN，R2=5.038kN，R3=5.395kN，R4=2.169kN

支座反力依次为R1=2.787kN，R2=5.253kN，R3=5.253kN，R4=2.787kN

按上节计算可知，可调托座受力N＝5.395/0.6=8.992kN≤[N]＝30kN

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm

非顶部立杆段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mm

λ=max[l01，l0]/i=2633/15.9=165.597≤[λ]=210

2、立杆稳定性验算

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3042mm

非顶部立杆段：l0=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mm

λ=max[l01，l0]/i=3042/15.9=191.321

查表得，φ1=0.197

Mwd=γ0×γLφwγQMwk=γ0×γLφwγQ(ζ2wklah2/10)=1×0.9×0.6×1.5×(1×0.022×0.9×1.52/10)=0.004kN·m

Nd =Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[3.478,5.253,5.395,2.787]/0.6+1×1.3×0.15×3.1=9.597kN

fd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝9.597×103/(0.197×424)+0.004×106/4490=115.7N/mm2≤[σ]=205N/mm2

H/B=3.1/17=0.182≤3

10.10架体抗倾覆验算

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=0.9×0.325=0.292kN/m：

风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：

Fwk= la×Hm×ωmk=0.9×1×0.199=0.179kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：

Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×3.12×0.292+3.1×0.179=1.961kN.m

B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=172×0.9×[0.15×3.1/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×17/2=296.367kN.m≥3γ0Mok =3×1×1.961=5.882kN.M

10.11立杆支承面承载力验算

F1=N=9.597kN

1、受冲切承载力计算

um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1200mm

F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.737+0.25×0)×1×1200×100/1000=61.908kN≥F1=9.597kN

2、局部受压承载力计算

可得：fc=6.902N/mm2，βc=1，

βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2

F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×6.902×40000/1000=1118.124kN≥F1=9.597kN

地下部分板模板（扣件式）计算书

10.14模板体系设计

荷载系数参数表：

设计简图如下：

模板设计剖面图(模板支架纵向)

模板设计剖面图(模板支架横向)

楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

承载能力极限状态

q1＝γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×(Q1k + Q2k)]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.25)+1.5×0.9×2.5]×1=11.663kN/m

正常使用极限状态

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.25))×1＝6.375kN/m

计算简图如下：

Mmax＝q1l2/8＝11.663×0.32/8＝0.131kN·m

σ＝Mmax/W＝0.131×106/37500＝3.499N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝5ql4/(384EI)=5×6.375×3004/(384×10000×281250)=0.239mm

ν＝0.239mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm

q1＝γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×(Q1k + Q2k)]×b=1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.25)+1.5×0.9×2.5]×0.3＝3.577kN/m

因此，q1静＝γ0×1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1×1.3×(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.3＝2.564kN/m

q1活＝γ0×1.5×γL×(Q1k + Q2k)×b=1×1.5×0.9×2.5×0.3＝1.012kN/m

计算简图如下：

M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×2.564×0.92+0.125×1.012×0.92＝0.362kN·m

M2＝q1L12/2=3.577×0.152/2＝0.04kN·m

Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.362，0.04]＝0.362kN·m

σ=Mmax/W=0.362×106/64000=5.659N/mm2≤[f]=15.444N/mm2

V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×2.564×0.9+0.625×1.012×0.9＝2.012kN

V2＝q1L1＝3.577×0.15＝0.537kN

Vmax＝max[V1，V2]＝max[2.012，0.537]＝2.012kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.012×1000/(2×60×80)＝0.629N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.25))×0.3＝1.973kN/m

挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.973×9004/(100×9350×256×104)＝0.282mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm；

悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.973×1504/(8×9350×256×104)＝0.005mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×150/250＝1.2mm

1、小梁最大支座反力计算

q1＝γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×(Q1k + Q2k)]×b=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.5×0.9×2.5]×0.3＝3.655kN/m

q1静＝γ0×1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.3×(0.5+(24+1.1)×0.25)×0.3＝2.642kN/m

q1活＝γ0×1.5×γL×(Q1k + Q2k)×b ＝1×1.5×0.9×2.5×0.3＝1.013kN/m

q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.25))×0.3＝2.033kN/m

承载能力极限状态

按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×3.655×0.9＝4.112kN

按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1＝(0.375×2.642+0.437×1.013)×0.9+3.655×0.15＝1.838kN

主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6

R＝max[Rmax，R1]×0.6＝2.467kN;

正常使用极限状态

按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.033×0.9＝2.287kN

按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×2.033×0.9+2.033×0.15＝0.991kN

R'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.372kN;

计算简图如下：

主梁计算简图一

主梁计算简图二

主梁弯矩图一(kN·m)

主梁弯矩图二(kN·m)

σ=Mmax/W=0.707×106/5260=134.384N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图一(kN)

主梁剪力图二(kN)

τmax=2Vmax/A=2×4.532×1000/506＝17.915N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图一(mm)

主梁变形图二(mm)

跨中νmax=0.793mm≤[ν]=900/250=3.6mm

悬挑段νmax＝0.328mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm

5、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=5.336kN，R2=7.73kN，R3=8.278kN，R4=3.327kN

支座反力依次为R1=4.276kN，R2=8.059kN，R3=8.059kN，R4=4.277kN

10.18可调托座验算

按上节计算可知，可调托座受力N＝8.278/0.6=13.796kN≤[N]＝30kN

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm

非顶部立杆段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mm

λ=max[l01，l0]/i=2633/15.9=165.597≤[λ]=210

2、立杆稳定性验算

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3042mm

非顶部立杆段：l0=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mm

λ=max[l01，l0]/i=3042/15.9=191.321

查表得，φ1=0.197

Mwd=γ0×γLφwγQMwk=γ0×γLφwγQ(ζ2wklah2/10)=1×0.9×0.6×1.5×(1×0.022×0.9×1.52/10)=0.004kN·m

Nd =Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[5.336,8.059,8.278,4.277]/0.6+1×1.3×0.15×5.1=14.791kN

fd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝14.791×103/(0.197×424)+0.004×106/4490=177.882N/mm2≤[σ]=205N/mm2

H/B=5.1/30=0.17≤3

10.21架体抗倾覆验算

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=0.9×0.477=0.429kN/m：

风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：

Fwk= la×Hm×ωmk=0.9×1×0.199=0.179kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：

Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×5.12×0.429+5.1×0.179=6.496kN.m

B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=302×0.9×[0.15×5.1/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×30/2=1200kN.m≥3γ0Mok =3×1×6.496=19.489kN.M

10.22立杆支承面承载力验算

F1=N=14.791kN

04井冈山学院数理大楼工程施工组织设计下（第七章至第十章） 1、受冲切承载力计算

um =2[(a+h0)+(b+h0)]=2320mm

F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.911+0.25×0)×1×2320×380/1000=562.196kN≥F1=14.791kN

2、局部受压承载力计算

可得：fc=9.686N/mm2，βc=1，

βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2

DB3710／T 100-2020 丘陵地区现代苹果园土地整理技术规范 F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×9.686×40000/1000=1569.132kN≥F1=14.791kN