施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

创新基地7号外脚手架（盘扣式）施工方案.docx

q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m

第1排：F1=F1/nz=9.082/1=9.082kN

第2排：F2=F2/nz=9.082/1=9.082kN

弯矩图(kN·m)

DB3301／T 0283-2019标准下载 σmax=Mmax/W=1.928×106/141000=13.67N/mm2≤[f]=215N/mm2

剪力图(kN)

τmax=7.634N/mm2≤[τ]=125N/mm2

变形图(mm)

νmax=0.063mm≤[ν]=2×lx/250=2×1250/250=10mm

4、支座反力计算

设计值：R1=6.459kN,R2=12.017kN

上拉杆件角度计算：

α1=arctanL1/L2=arctan(3600/1150)=72.284°

上拉杆件支座力：

设计值：RS1=nzR2=1×12.017=12.017kN

主梁轴向力设计值：

NSZ1=RS1/tanα1=12.017/tan72.284°=3.839kN

上拉杆件轴向力：

设计值：NS1=RS1/sinα1=12.017/sin72.284°=12.615kN

上拉杆件的最大轴向拉力NS=max[NS1...NSi]/2=6.308kN

轴心受拉稳定性计算：σ =NS/A=6.308×103/314.2=20.075N/mm2≤0.5×f=135N/mm2

σ=NS/(π×de2/4)=6.308×103/(π×202/4)=20.078N/mm2≤[ft]=170N/mm2

钢筋作为上拉杆件，端部采用螺栓与主梁连接时，为了保持对称，主梁两边各1根钢筋。

钢筋拉杆详图(设置螺栓)

对接焊缝验算：

σ=NS/(lwt)=6.308×103/A=6.308×103/314.2=20.075N/mm2≤ftw=185N/mm2

五、悬挑主梁整体稳定性验算

压弯构件强度：σmax=[Mmax/(γW)+N/A]=[1.928×106/(1.05×141×103)+3.839×103/2610]=14.49N/mm2≤[f]=215N/mm2

塑性发展系数γ

受弯构件整体稳定性分析：

Mmax/(φb'Wxf)=1.928×106/(0.929×141×215×103)=0.068≤1

16.2 双拉杆花篮螺栓悬挑架(扣件式)计算书

阳角处花篮螺栓悬挑架受力最大，故按阳角处脚手架悬挑架计算，脚手架架体计算高度按架体实际高度18m+9m=27m计算，3.6m（层高）* 2 +1.8m（防护高度）=9m,因钢筋拉杆安装时，施工层已施工至16号工字钢所在楼层的上两层。

承载力使用极限状态

q=1.2×(m2+Gkjb×la/(njg+1) )+1.4×Qkzj × la /( njg +1) =1.2×(0.028+0.35×1.500/(2+1))+1.4×2.0×1.500/(2+1)=1.644kN/m

正常使用极限状态

q'=(m2+Gkjb×la/(njg+1) )+Qkzj×la /( njg +1) =(0.028+0.35×1.500/(2+1))+2.000×1.500/(2+1)=1.203kN/m

Mmax=qlb2/8=1.644×1.2732/8=0.333kN·m

σ=Mmax/W=0.333×106/3860=86.253N/mm2≤[f]=205N/mm2

Vmax=5q'lb4/(384EI)=5×1.203×12734/(384×206000×92800) =2.152mm≤[ν]＝min[lb/150，10] = min[1273/150，10] =8mm

3、横向横杆传递给纵向水平杆的集中力

承载力使用极限状态

R1=1.644×1.273/2=1.046kN

正常使用极限状态

R1'=1.203×1.273/2=0.766kN

承载力使用极限状态

q=1.2×(m3+Gkjb×la/(njg+1) )+1.4×Qkzj×la /( njg +1) =1.2×(0.028+0.35×1.500/(2+1))+1.4×2.0×1.500/(2+1)=1.644kN/m

正常使用极限状态

q'=(m3+Gkjb×la/(njg+1) )+Qkzj × la /( njg +1)=(0.028+0.35×1.500/(2+1))+2×1.5/(2+1)=1.203kN/m

Mmax=qlb2/8=1.644×1.2732/8=0.333kN·m

σ=Mmax/W=0.333×106/3860=86.253N/mm2≤[f]=205N/mm2

Vmax=5q'lb4/(384EI)=5×1.203×12734/(384×206000×92800) =2.152mm≤[ν]＝min[lb/150，10] = min[1273/150，10] =8mm

3、间横杆传递给纵向水平杆的集中力

承载力使用极限状态

F1=1.644×1.273/2=1.046kN

正常使用极限状态

F1'=1.203×1.273/2=0.766kN

承载力使用极限状态

由上节可知F1=1.046kN

q=1.2×m2=0.034kN/m

正常使用极限状态

F1'=0.766kN

q=m2=0.028kN/m

σ=Mmax/W=0.533×106/3860=138.0N/mm2≤[f]=205N/mm2

Vmax=4.896mm≤[v]=min[la/150，10]=min[1500/150，10]=10

3、支座反力验算

R端部=1.072kN

4、盘扣节点连接盘的抗剪承载力验算

FR=(2R端部+R1)=(2×1.072+1.046)=3.2kN≤[Qb]=40kN

单立杆静荷载计算

1、结构自重标准值NG1k

(1)、立杆的自重标准值NG1k1

立杆1：NG1k1=Hs1×m1=27×0.033=0.891kN

立杆2：NG1k1=Hs2×m1=27×0.033=0.891kN

(2)、纵向横杆的自重标准值NG1k2

NG1k2=m2×la×(n1+1)=0.028×1.5×(13+1)=0.588kN

NG1k2=m2×la×(n2+1)=0.028×1.5×(13+1)=0.588kN

(3)、横向横杆的自重标准值NG1k3

立杆1: NG1k3=0.028×1.273 /2=0.018kN

立杆2: NG1k3=0.028×1.273/2=0.018kN

(4)、外斜杆的自重标准值NG1k4

立杆2：NG1k4=m4×(22+1.52)0.5×n2×1/3=0.028×(22+1.52)0.5×13×1/3=0.303kN

1/3表示专用外斜杆3跨1设

(5)、水平斜杆的自重标准值NG1k5

立杆1：NG1k5=(n1+1)×m5×(1.2732+1.52)0.5×1/3=(13+1)×0.028×(1.2732+1.52)0.5×1/3=0.257kN

立杆2：NG1k5=(n2+1)×m5×(1.2732+1.52)0.5×1/3=(13+1)×0.028×(1.2732+1.52)0.5×1/3=0.257kN

1/3表示水平斜杆3跨1设

(6)、间横杆的自重标准值NG1k6

立杆1: NG1k6=0.028×1.273 /2=0.018kN

立杆2: NG1k6=0.028×1.273/2=0.018kN

结构自重标准值NG1k总计

立杆1：NG1k= NG1k1+ NG1k2+ NG1k3 + NG1k5+ NG1k6=0.891+0.588+0.018+0.257+0.018=1.772kN

立杆2：NG1k= NG1k1+ NG1k2+ NG1k3 + NG1k4+ NG1k5+ NG1k6=0.891+0.588+0.018+0.303+0.257+0.018=2.075kN

2、构配件自重标准值NG2k

(1)、脚手板的自重标准值NG2k1

立杆1：NG2k1=(n1+1)×la×1.273×Gkjb×1/3/2 =(13+1)×1.500×1.273×0.350×1/3/2=1.559kN

立杆2：NG2k1=(n2+1)×la×1.273×Gkjb×1/3/2 =(13+1)×1.500×1.273×0.350×1/3/2=1.559kN

1/3表示脚手板3步1设

(2)、栏杆挡脚板的自重标准值NG2k2

立杆2：NG2k2=(n2+1)×la×Gkdb×1/3 =(13+1)×1.500×0.17×1/3=1.190kN

1/3表示挡脚板3步1设

(3)、围护材料的自重标准值NG2k3

立杆2：NG2k3=Gkmw×la×H =0.01×1.500×27.0=0.405kN

构配件自重标准值NG2k总计

立杆1：NG2k= NG2k1=1.559kN

立杆2：NG2k= NG2k1+ NG2k2+ NG2k3=1.559+1.190+0.405=3.154kN

单立杆施工活荷载计算

立杆1：NQ1k= la×1.273×(nzj×Qkzj)/2 =1.500×1.273×(2×2)/2=3.819kN

立杆2：NQ1k= la×1.273×(nzj×Qkzj)/2 =1.500×1.273×(2×2)/2=3.819kN

组合风荷载作用下单立杆轴向力：

立杆1：N1 =1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k =1.2×(1.772+1.559)+0.9×1.4×3.82=8.809kN

立杆2：N2 =1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k =1.2×(2.075+3.154)+0.9×1.4×3.82=11.087kN

立杆最大轴力设计值N=max(N1,N2)= max(8.809,11.087)=11.087kN

l0=μ×h=1.45×2=2.9m

长细比λ= l0/i =2.9× 1000 /15.9=182.39≤210

查表得，φ=0.158

2、立杆稳定性验算

Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.227×1.50×2.002/10=0.123kN·m

立杆的轴心压力标准值 N' =(NG1k+NG2k)+NQ1k=(2.075+3.154)+3.819=9.048kN

立杆的轴心压力设计值 N =1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(2.075+3.154)+0.9×1.4×3.819=11.087kN

σ=[N/(φA)+ Mw/W] =[11087.31/(0.158×424.00)+0.123×106/4490]=192.896N/mm2≤ [f]=300N/mm2

3、立杆底部轴力标准值计算

立杆1：恒载标准值FG1=3.331kN, 活载标准值FQ1=3.819kN

立杆2：恒载标准值FG2=5.229kN, 活载标准值FQ2=3.819kN

八、连墙件承载力验算

Nlw=1.4×ωk×Ll×Hl=1.4ωk2h2la =1.4×0.385× 2 ×2×2×1.5 = 4.621kN

连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力N0，取3kN。

(Nlw+N0)/(φAc)=(4.621+3)×103/(0.896×384)=22.150N/mm2≤[f]=205N/mm2

扣件抗滑承载力验算：

Nlw+N0=4.621+3=7.621kN≤0.85×12=10.2kN

q'=gk=0.205=0.205kN/m

第1排：F'1=F1'/nz=9.048/1=9.048kN

第2排：F'2=F2'/nz=9.048/1=9.048kN

q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m

第1排：F1=F1/nz=11.087/1=11.087kN

第2排：F2=F2/nz=11.087/1=11.087kN

弯矩图(kN·m)

σmax=Mmax/W=2.755×106/141000=19.538N/mm2≤[f]=215N/mm2

剪力图(kN)

τmax=13.206N/mm2≤[τ]=125N/mm2

变形图(mm)

νmax=0.085mm≤[ν]=2×lx/250=2×1800/250=14.4mm

4、支座反力计算

设计值：R1=6.131kN,R2=16.493kN

上拉杆件角度计算：

α1=arctanL1/L2=arctan(3600/1450)=68.062°

上拉杆件支座力：

设计值：RS1=nzR2=1×16.493=16.493kN

DB51／T 1764-2014 机械式停车设备维修保养安全技术规范.pdf 主梁轴向力设计值：

NSZ1=RS1/tanα1=16.493/tan68.062°=6.643kN

上拉杆件轴向力：

设计值：NS1=RS1/sinα1=16.493/sin68.062°=17.781kN

上拉杆件的最大轴向拉力NS=max[NS1...NSi]/2=8.89kN

轴心受拉稳定性计算：σ =NS/A=8.89×103/314.2=28.295N/mm2≤0.5×f=135N/mm2

σ=NS/(π×de2/4)=8.89×103/(π×202/4)=28.299N/mm2≤[ft]=170N/mm2

钢筋作为上拉杆件天津市10千伏及以下配电网建设与改造技术原则（2017版）.pdf，端部采用螺栓与主梁连接时，为了保持对称，主梁两边各1根钢筋。