德阳绵远河高支模专项施工方案(专家论证)7.14

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德阳绵远河高支模专项施工方案(专家论证)7.14

同主梁计算过程,取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N=0.95×Max[1.336]=1.269kN≤Ntb=17.8kN

9.2.10 高效沉淀池 9.15m墙模板

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=min[0.22γct0β1β2v1/2,γcH]=min[0.22×24×4×1×1×21/2,24×9.35]=min[29.87,224.4]=29.87kN/m2

承载能力极限状态设计值S承=0.9max[1.2G4k+1.4Q3kGB/T 17772-2018标准下载,1.35G4k+1.4×0.7Q3k]=0.9max[1.2×29.868+1.4×2,1.35×29.868+1.4×0.7×2]=0.9max[38.642,42.282]=0.9×42.282=38.054kN/m2

正常使用极限状态设计值S正=G4k=29.868 kN/m2

墙截面宽度可取任意宽度,为便于验算主梁,取b=0.4m,W=bh2/6=400×152/6=15000mm3,I=bh3/12=400×153/12=112500mm4

q=bS承=0.4×38.054=15.221kN/m

面板弯矩图(kN·m)

Mmax=0.076kN·m

σ=Mmax/W=0.076×106/15000=5.074N/mm2≤[f]=15N/mm2

q=bS正=0.4×29.868=11.947kN/m

面板变形图(mm)

ν=0.221mm≤[ν]=l/400=200/400=0.5mm

q=bS承=0.225×38.054=8.562kN/m

小梁弯矩图(kN·m)

小梁剪力图(kN)

Mmax=0.385kN·m

σ=Mmax/W=0.385×106/83333=4.623N/mm2≤[f]=16.2N/mm2

q=bS正=0.225×29.868=6.72kN/m

小梁变形图(mm)

ν=0.378mm≤[ν]=l/400=400/400=1mm

3、支座反力计算

R1=5.14kN,R2=...R44=4.569kN,R45=3.998kN

主梁弯矩图(kN·m)

Mmax=0.207kN·m

σ=Mmax/W=0.207×106/4170=49.708N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁变形图(mm)

ν=0.065mm≤[ν]=l/400=400/400=1mm

对拉螺栓横向验算间距m=max[400,400/2+200]=400mm

对拉螺栓竖向验算间距n=max[400,400/2+300]=500mm

N=0.95mnS承=0.95×0.4×0.5×38.054=7.23kN≤Ntb=24.5kN

9.2.11 中水回用泵房 300×700mm梁高支模(高度12.43m)计算

设计简图如下:

取单位宽度b=1000mm,按二等跨连续梁计算:

W=bh2/6=1000×15×15/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×15×15×15/12=281250mm4

q1=γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×3,1.35×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.7×3]×1=29.89kN/m

q1静=γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b=1.1×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.7]×1=26.656kN/m

q1活=γ0×1.4×0.7×Q1k×b=1.1×1.4×0.7×3×1=3.234kN/m

q2=[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b=[1×(0.1+(24+1.5)×0.7)]×1=17.95kN/m

计算简图如下:

Mmax=0.125q1L2=0.125×29.89×0.152=0.084kN·m

σ=Mmax/W=0.084×106/37500=2.242N/mm2≤[f]=15N/mm2

νmax=0.521q2L4/(100EI)=0.521×17.95×1504/(100×5400×281250)=0.031mm≤[ν]=L/250=150/250=0.6mm

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×26.656×0.15+0.437×3.234×0.15=1.711kN

R2=1.25q1L=1.25×29.89×0.15=5.604kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R3'=0.375q2L=0.375×17.95×0.15=1.01kN

R2'=1.25q2L=1.25×17.95×0.15=3.366kN

承载能力极限状态:

梁底面板传递给左边小梁线荷载:q1左=R1/b=1.711/1=1.711kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载:q1中=Max[R2]/b = Max[5.604]/1= 5.604kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载:q1右=R3/b=1.711/1=1.711kN/m

左侧小梁荷载q左=q1左+q2+q3左+q4左 =1.711+0.045+0.431+1.157=3.344kN/m

中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.604+0.045=5.649kN/m

右侧小梁荷载q右=q1右+q2+q3右+q4右 =1.711+0.045+0.431+1.157=3.344kN/m

小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.344,5.649,3.344]=5.649kN/m

正常使用极限状态:

梁底面板传递给左边小梁线荷载:q1左'=R1'/b=1.01/1=1.01kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载:q1中'=Max[R2']/b = Max[3.366]/1= 3.366kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载:q1右'=R3'/b=1.01/1=1.01kN/m

左侧小梁荷载q左'=q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.01+0.03+0.29+0.439=1.769kN/m

中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=3.366+0.03=3.396kN/m

右侧小梁荷载q右'=q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.01+0.03+0.29+0.439=1.769kN/m

小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.769,3.396,1.769]=3.396kN/m

为简化计算,按简支梁和悬臂梁分别计算,如下图:

Mmax=max[0.125ql12,0.5ql22]=max[0.125×5.649×0.22,0.5×5.649×0.32]=0.254kN·m

σ=Mmax/W=0.254×106/83333=3.05N/mm2≤[f]=11.44N/mm2

Vmax=max[0.5ql1,ql2]=max[0.5×5.649×0.2,5.649×0.3]=1.695kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.695×1000/(2×50×100)=0.508N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2

ν1=5q'l14/(384EI)=5×3.396×2004/(384×7040×416.667×104)=0.002mm≤[ν]=l1/250=200/250=0.8mm

ν2=q'l24/(8EI)=3.396×3004/(8×7040×416.667×104)=0.117mm≤[ν]=2l2/250=2×300/250=2.4mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=max[qL1,0.5qL1+qL2]=max[5.649×0.2,0.5×5.649×0.2+5.649×0.3]=2.26kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.338kN,R2=2.26kN,R3=1.338kN

正常使用极限状态

Rmax'=max[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[3.396×0.2,0.5×3.396×0.2+3.396×0.3]=1.358kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=0.708kN,R2'=1.358kN,R3'=0.708kN

主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.102×106/4490=22.701N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax=1.091kN

τmax=2Vmax/A=2×1.091×1000/424=5.147N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax=0.015mm≤[ν]=L/250=400/250=1.6mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=0.247kN,R2=4.442kN,R3=0.247kN

正常使用极限状态

支座反力依次为R1'=0.131kN,R2'=2.513kN,R3'=0.131kN

主梁自重忽略不计,主梁2根合并,其主梁受力不均匀系数=0.6

P=max[R2]×0.6=Max[4.442]×0.6=2.665kN,P'=max[R2']×0.6=Max[2.513]×0.6=1.508kN

2号主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.187×106/4490=41.551N/mm2≤[f]=205N/mm2

2号主梁剪力图(kN)

Vmax=1.732kN

τmax=2Vmax/A=2×1.732×1000/424=8.171N/mm2≤[τ]=125N/mm2

2号主梁变形图(mm)

νmax=0.05mm≤[ν]=L/250=400/250=1.6mm

4、支座反力计算

极限承载能力状态

支座反力依次为R1=3.598kN,R2=5.73kN,R3=5.73kN,R4=3.598kN

立杆所受主梁支座反力依次为P2=5.73/0.6=9.55kN

八、纵向水平钢管验算

P=max[R1,R3]=0.247kN,P'=max[R1',R3']=0.131kN

计算简图如下:

纵向水平钢管弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.017×106/4490=3.851N/mm2≤[f]=205N/mm2

纵向水平钢管剪力图(kN)

Vmax=0.161kN

τmax=2Vmax/A=2×0.161×1000/424=0.757N/mm2≤[τ]=125N/mm2

纵向水平钢管变形图(mm)

νmax=0.004mm≤[ν]=L/250=400/250=1.6mm

4、支座反力计算

支座反力依次为R1=0.333kN,R2=0.531kN,R3=0.531kN,R4=0.333kN

同理可得:两侧立杆所受支座反力依次为R1=0.531kN,R3=0.531kN

1、扣件抗滑移验算

两侧立杆最大受力N=max[R1,R3]=max[0.531,0.531]=0.531kN≤1×8=8kN

单扣件在扭矩达到40~65N·m且无质量缺陷的情况下,单扣件能满足要求!

2、可调托座验算

可调托座最大受力N=max[P2]=9.55kN≤[N]=30kN

l0=h=1500mm

λ=l0/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=210

长细比满足要求!

查表得:φ=0.634

Mwd=γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)=1.1×0.6 ×1.4×(1×0.04×0.4×1.52/10)=0.003kN·m

R1=0.531kN,P2=9.55kN,R3=0.531kN

梁两侧立杆承受楼板荷载:

fd=Nd/(φA)+Mwd/W=12189.415/(0.634×424)+0.003×106/4490=46.013N/mm2≤[f]=205N/mm2

H/B=12.55/8=1.569≤3

十二、架体抗倾覆验算

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=0.8×0.354=0.283kN/m:

风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值:

Fwk= l'a×Hm×ωmk=0.8×1.5×0.336=0.403kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok:

Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×12.552×0.283+12.55×0.403=27.363kN.m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

DB44/T 1028-2012标准下载 bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=82×0.8×[0.15×12.55/(0.8×0.8)+0.5]+2×1×8/2=184.2kN.m≥3γ0Mok =3×1.1×27.363=90.296kN.M

十三、立杆地基基础计算

立杆底垫板的底面平均压力p=N/(mfA)=12.189/(1×0.15)=81.263kPa≤γufak=1.363×140 =190.82kPa

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