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苏州中海组合式悬挑脚手架施工方案

外立杆：NQ1k=la×lb×(nzj×Gkzj)/2=1.5×0.85×(2×2)/2=2.55kN

内立杆：NQ1k=2.55kN

组合风荷载作用下单立杆轴向力：

L15J113 外墙外保温构造详图（三）（胶粉聚笨颗粒浆料复合型保温系统）.pdf 单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(1.129+0.746)+ 0.9×1.4×2.55=5.463kN

单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(1.129+0.319)+ 0.9×1.4×2.55=4.95kN

7、按最不利状况验算立杆稳定性（增加上挑架体3.5M立杆）

（1）、立杆长细比验算

立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m

长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210

轴心受压构件的稳定系数计算：

立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.118m

长细比λ=l0/i=3.118×103/15.9=196.132

查《规范》表A得，φ=0.188 满足要求！

（2）、立杆稳定性验算

不组合风荷载作用

单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(2.822+1.672+1.129+0.746)+1.4×2.55=11.21kN

σ=N/(φA)=11213/(0.188×450)=132.54N/mm2≤[f]=205N/mm2

组合风荷载作用

单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(2.822+1.672+1.129+0.746)+0.9×1.4×2.55=10.856Kn

Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.513×1.5×1.82/10=0.314kN·m

σ=N/(φA)+ Mw/W=10856/(0.188×450)+ 314000/4730=194N/mm2≤[f]=205N/mm2

8、连墙件承载力验算

Nlw=1.4×ωk×2×h×3×la=1.4×0.997×2×1.8×3×1.5=22.61kN

长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896

(Nlw+N0)/(φAc)=(22.61+3)×103/(0.896×450)=63.52N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2

对接焊缝强度验算：

连墙件的周长lw=πd=3.142×48=150.796mm；

连墙件钢管的厚度t=2.75mm；

σ=(Nlw+N0)/(lwt)=(22.61+3)×103/(150.796×3.2)=53.073N/mm2≤ft=185N/mm2

9、上部临时支撑落在大横杆上时验算

控制立杆在大横杆上位置距节点不超过150mm

M=5.7×0.15×1.35/1.5=0.77KN.M

σ=770000/4730=162.8 N/mm2≤ft=215N/mm2

二、悬挑梁验算(非阳角部位)

q'=gk=0.205=0.205kN/m

第1排：F'1=F1'/nz=8.94/1=8.94kN

第2排：F'2=F2'/nz=8.94/1=8.94kN

q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m

第1排：F1=F1/nz=11.21/1=11.21kN

第2排：F2=F2/nz=11.21/1=11.21kN

脚手架中斜拉杆可以等效为悬挑钢梁的一处铰支座，受力图如下：

（1）、强度验算

弯矩图(kN·m)

σmax=Mmax/W=1.307×106/141000=9.272N/mm2≤[f]=215N/mm2

（2）、抗剪验算

剪力图(kN)

τmax=13.307N/mm2≤[τ]=125N/mm2

νmax=0.013mm≤[ν]=2×lx/250=2×1200/250=9.6mm

（4）、支座反力计算

R1=8.714kN, R2=14.006kN

（5）、悬挑主梁整体稳定性验算

主梁轴向力：N =NSZ1 =14.006/tan71.565°=4.669kN

压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=1.307×106/(1.05×185×103)+4.669×103/3016

=8.276N/mm2≤[f]=215N/mm2

塑性发展系数γ 符合要求！

受弯构件整体稳定性分析：

σ = Mmax/(φbWx)=1.307×106/(0.929×141×103)=9.981N/mm2≤[f]=215N/mm2

符合要求！

4、上拉杆件及连接件验算

（1）、拉杆受力验算

上拉杆件角度计算：

α1=arctanL1/L2=arctan(3000/1000)=71.565°

上拉杆件支座力：

RS1=nzR1=1×14.006=14.006kN

NS1=RS1/sinα1=14.006/sin71.565°=14.764kN

上拉杆件的最大轴向拉力NS=max[NS1...NSi]/2=7.382kN

轴心受拉强度计算：

σ=NS/A=7.382×103/380.1=19.42N/mm2＜0.5×f=102.5N/mm2

（2）、拉杆中部花篮螺栓验算

σ=NS/(π×de2/4)= 14.764×103/(π×19.62/4)=48.96N/mm2≤[ft]=160N/mm2

（3）、拉杆上部穿墙螺栓验算

穿墙螺栓受向下的剪切力：Nv=14.006KN

穿墙螺栓受轴向拉力：Nt=4.669KN

螺栓受剪承载力设计值：

Nvb=352.5×130=45.825KN

螺栓受拉承载力设计值：

Ntb=352.5×170=59.825KN

（4）、拉杆上部垫片验算

（5）、拉杆上、下部位钢筋与连接部位焊接验算

焊缝长度 lw=70mm 焊缝高度 hg=6mm 考虑按单面角焊

焊缝强度设计值：T=0.7×fsf×lwhg=0.7×160×6×70=47.04KN＞14.764KN，满足要求。

（6）、拉杆下部连接板、耳板验算

耳板焊缝受弯矩 M=4.669×0.055=0.26KN.m

焊缝受拉力 NT=14.006KN

焊缝受剪应力 NV=4.669KN

焊缝长度为双面焊，单面长为55mm，双面共计110，焊缝高度为6mm

σf=NT/2×0.7hglw+6M/2×0.7hglw2

=(14006/(2×0.7×6×110)+6×260000/(2×0.7×6×110×110))

=30.51 N/mm2

f=NV/2hglw=4669/(2×0.7×6×110)=5.05N/mm2

= (30.51×30.51+5.05×5.05)0.5=30.93N/mm2＜160 N/mm2

5、悬挑主梁与结构连接部位螺栓强度验算

螺栓受向下的剪切力：Nt =8.714KN＜45.825KN,满足要求。

NV =4.669+0.145*1.5*1.58*1.965=7.06KN<352.5×305/1000=107KN,满足要求。

（2）、螺栓连接板焊缝

工字钢主梁与连接板焊缝长度为250mm，焊缝高度8mm。

σf=Nt/2×0.7hglw=8714/(2×0.7×8×250)=5N/mm2

f=NV/×0.72hglw=7060/(2×0.7×8×250)=2.52N/mm2

= (5×5+1.67×2.52)0.5=6.27N/mm2＜160 N/mm2,满足要求

三、架体验算（阳角部位）

拐角部位脚手架架体立杆横向、纵向间距均按0.85M计算，拐角部位设置两侧均设置I12联梁，联梁与水平钢梁焊接，以增加转角处的整体刚度，一根立杆搁置在联梁中间。

具体见转角部位脚手架布置平面图、立面图。

支撑按照简支梁的计算公式

经过简支梁的计算得到:

通过联梁传递到支座的最大力为(考虑到联梁的自重) 11.21+ 0.5×11.21=16.82kN;

最大弯矩(考虑到支撑的自重) Mmax= 2/8×11.21×1.8+0.141×1.8×1.5/8= 5.09kN·m;

最大应力=5.09×106/77529=65.65N/mm2;

水平支撑梁的最大应力计算值65.65小于 205.0N/mm2,满足要求！

四、悬挑梁验算(阳角部位)

（1）、强度验算

弯矩图(kN·m)

σmax=Mmax/W=3.857×106/141000=27.353N/mm2≤[f]=215N/mm2

（2）、抗剪验算

剪力图(kN)

τmax=20.084N/mm2≤[τ]=125N/mm2

νmax=0.038mm≤[ν]=2×lx/250=2×1250/250=10mm

（4）、支座反力计算

R1=11.391kN, R2=22.894kN

（5）、悬挑主梁整体稳定性验算

主梁轴向力：N = RS1/tanα1=22.894/tan62.277°=12.031kN

压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=3.857×106/(1.05×141×103)+12.031×103/2610=30.662N/mm2≤[f]=215N/mm2

塑性发展系数γ

受弯构件整体稳定性分析：

σ = Mmax/(φbWx)= 3.857×106/(0.929×141×103)=29.443N/mm2≤[f]=215N/mm2

4、上拉杆件及连接件验算

（1）、拉杆受力验算

上拉杆件角度计算：

α1=arctanL1/L2=arctan(2900/1524)=62.277°

上拉杆件支座力：

RS1=nzR1=1×22.894=22.894kN

NSZ1=RS1/tanα1=22.894/tan62.277°=12.031kN

上拉杆件轴向力：

NS1=RS1/sinα1=22.894/sin62.277°=25.863kN

上拉杆件的最大轴向拉力NS=25.863kN

轴心受拉稳定性计算：σ =NS/A=25.863×103/380.1=68.043N/mm2≤0.5×f=102.5N/mm2

（2）、拉杆中部花篮螺栓验算

σ=NS/(π×de2/4)= 25.863×103/(π×19.62/4)=85.32N/mm2≤[ft]=170N/mm2

（3）、拉杆上部穿墙螺栓验算

穿墙螺栓受向下的剪切力：Nv=22.894KN

穿墙螺栓受轴向拉力：Nt=12.031KN

螺栓受剪承载力设计值：

Nvb=352.5×130=45.825KN

螺栓受拉承载力设计值：

Ntb=352.5×170=59.825KN

（4）、拉杆上部垫片验算

（5）、拉杆上、下部位钢筋与连接部位焊接验算

焊缝长度 lw=70mm 焊缝高度 hg=6mm 考虑按单面角焊

焊缝强度设计值：T=0.7×fsf×lwhg=0.7×160×6×70=47.04KN＞25.863KN，满足要求。

（6）、拉杆下部连接板、耳板验算

耳板焊缝受弯矩 M=12.31×0.055=0.662KN.m

耳板焊缝受拉力 Nt=22.894KN

耳板焊缝受剪应力 Nv=12.031 KN

焊缝长度为双面焊，单面长为55mm，双面共计110，焊缝高度为6mm

σf=Nt/2×0.7hglw+6M/2×0.7hglw2

=(22.894×103/(2×0.7×6×110)+6×662000/(2×0.7×6×110×110))

=63.86N/mm2

f=NV/2hglw=12.031×103/(2×0.7×6×110)=13.021N/mm2

= (63.86×63.86+13.021×13.021)0.5=65.17N/mm2＜160 N/mm2

5、悬挑主梁与结构连接部位螺栓强度验算

螺栓受向下的剪切力：NV=11.391KN＜45.825KN,满足要求。

（2）、螺栓连接板焊缝

工字钢主梁与连接板焊缝长度250MM,焊缝高度8mm。

σf=Nt/2×0.7hglw=12031/(2×0.7×8×250)=4.3

f=NV/2hglw=11.391×103/(2×0.7×8×250)=4.1

= (4.3×4.3+4.1×4.1)0.5=5.94N/mm2＜160 N/mm2,满足要求

五、架体构件对结构荷载计算

T／CHEAA 0012-2020 智能坐便器关键零部件 进水稳压电磁阀.pdf第三部分 脚手架安装图片

附：钢结构加工及安装实物照片与说明：

拉杆一头为扁平，一头呈39度斜，主要是考虑拉接牢固性，中间是花蓝螺丝细牙结构

18工字钢在固定时，先在原脚手架的内、外各加一根横杆，用水平仪矫正。在阴、阳角处加18工字钢作连接和稳固作用。

18工字钢混凝土达到强度时，用花蓝螺栓进行固定，大于2米的用二根花蓝螺栓固定

18工字钢在加工时，在电焊处加一块呈三角型的下钢板，加强牢固性，连接孔一个为圆型，一个为土圆型，主要用于可调节。

YS／T 5204-2018标准下载附件一：组合式悬挑脚手架结构分析报告

附件二：悬挑脚手特殊部位验算（阳台）

附件三：悬挑脚手架示意图