施工组织设计下载简介

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深业泰富广场（06地块）施工总承包工程外脚手架工程安全专项施工方案

Rmax=1.652kN

5、扣件抗滑承载力验算

纵向水平杆：Rmax=1.09/2=0.545kN≤Rc=0.85×8=6.8kN

SH／T 3008-2017标准下载横向水平杆：Rmax=1.652kN≤Rc=0.85×8=6.8kN

1）立杆承受的结构自重标准值NG1k

单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.033/h)×H=(0.129+1.5×3/2×0.033/1.8)×28.45=4.854kN

单内立杆：NG1k=4.854kN

2）脚手板的自重标准值NG2k1

单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/1/2=(28.45/1.8+1)×1.5×0.85×0.1×1/1/2=1.071kN

1/1表示脚手板1步1设

单内立杆：NG2k1=1.071kN

3）栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2

单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(28.45/1.8+1)×1.5×0.14×1/2=1.765kN

1/2表示挡脚板2步1设

4）围护材料的自重标准值NG2k3

单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×28.45=0.427kN

5）构配件自重标准值NG2k总计

单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.071+1.765+0.427=3.263kN

单内立杆：NG2k=NG2k1=1.071kN

外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.5×0.85×(1×2)/2=1.275kN

内立杆：NQ1k=1.275kN

组合风荷载作用下单立杆轴向力：

单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(4.854+3.263)+ 0.9×1.4×1.275=11.347kN

单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(4.854+1.071)+ 0.9×1.4×1.275=8.717kN

立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m

长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210

轴心受压构件的稳定系数计算：

立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m

长细比λ=l0/i=3.119×103/15.9=196.132

查《规范》表A得，φ=0.188

单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(4.854+3.263)+1.4×1.275=11.525kN

σ=N/(φA)=11525.362/(0.188×424)=144.588N/mm2≤[f]=205N/mm2

单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(4.854+3.263)+0.9×1.4×1.275=11.347kN Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.2×1.5×1.82/10=0.122kN·m

σ=N/(φA)+ Mw/W=11346.863/(0.188×424)+122472/4490=169.625N/mm2≤[f]=205N/mm2

8、脚手架架体高度验算

Hs=55.846m>H=28.45m

Nlw=1.4×ωk×2×h×3×la=1.4×0.266×2×1.8×3×1.5=6.033kN

长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896 (Nlw+N0)/(φAc)=(6.033+3)×103/(0.896×424)=23.777N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2

Nlw+N0=6.033+3=9.033kN≤0.85×12=10.2kN

14.2 分段式型钢悬挑钢管脚手架（扣件式）计算书

q=1.2×(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.033+0.1×0.9/(3+1))+1.4×2×0.9/(3+1)=0.697kN/m

正常使用极限状态 q'=(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.033+0.1×0.9/(3+1))+2×0.9/(3+1)=0.506kN/m

Mmax=0.1qla2=0.1×0.697×1.52=0.157kN·m

σ=Mmax/W=0.157×106/4490=34.926N/mm2≤[f]=205N/mm2

νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.506×15004/(100×206000×107800)=0.781mm

νmax＝0.781mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm

Rmax=1.1qla=1.1×0.697×1.5=1.15kN

Rmax'=1.1q'la=1.1×0.506×1.5=0.835kN

由上节可知F1=Rmax=1.15kN

q=1.2×0.033=0.04kN/m

由上节可知F1'=Rmax'=0.835kN

q'=0.033kN/m

σ=Mmax/W=0.522×106/4490=116.158N/mm2≤[f]=205N/mm2

νmax＝1.369mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm

Rmax=1.743kN

5、扣件抗滑承载力验算

纵向水平杆：Rmax=1.15/2=0.575kN≤Rc=0.9×8=7.2kN

横向水平杆：Rmax=1.743kN≤Rc=0.9×8=7.2kN

1)立杆承受的结构自重标准值NG1k

单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.033/h)×H=(0.12+1.5×3/2×0.033/1.8)×29.6=4.784kN

单内立杆：NG1k=4.784kN

2）脚手板的自重标准值NG2k1

单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(29.6/1.8+1)×1.5×0.9×0.1×1/2/2=0.589kN

1/2表示脚手板2步1设

单内立杆：NG2k1=0.589kN

3）栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2

单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(29.6/1.8+1)×1.5×0.17×1/2=2.224kN

1/2表示挡脚板2步1设

4）围护材料的自重标准值NG2k3

单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×29.6=0.444kN

5）构配件自重标准值NG2k总计

单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.589+2.224+0.444=3.257kN

单内立杆：NG2k=NG2k1=0.589kN

外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.5×0.9×(2×2)/2=2.7kN

内立杆：NQ1k=2.7kN

组合风荷载作用下单立杆轴向力：

单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(4.784+3.257)+ 0.9×1.4×2.7=13.051kN

单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(4.784+0.589)+ 0.9×1.4×2.7=9.849kN

α1=arctan(ls/Hs)=arctan(3700/700)=79.287°

α2=arctan(ls/Hs)=arctan(3700/1550)=67.27°

钢丝绳竖向分力，不均匀系数KX取1.5

P1=Kf×KX×N×hj(n+1)/H×HL/la=0.8×1.5×9.849×14.8/29.6×1.5/1.5=5.91kN

P2=Kf×KX×N×hj(n+1)/H×HL/la=0.8×1.5×13.051×14.8/29.6×1.5/1.5=7.831kN

T1=P1/sinα1=5.91/sin79.287°=6.014kN

T2=P2/sinα2=7.831/sin67.27°=8.49kN

卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T1，T2]=8.49kN

绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×8.49/(2×15.19)=1个≤[n]=4个

查表得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=138.5kN

[Fg]'=α× Fg/k=0.85×138.5/9=13.081kN≥[Fg]=8.49kN

吊环最小直径dmin=(4A/π)1/2=(4×[Fg]/([f]π))1/2=(4×8.49×103/(65π))1/2=13mm

注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2

第1次卸荷钢丝绳直径15.5mm，必须拉紧至8.49kN，吊环直径为20mm。

立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m

长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210

轴心受压构件的稳定系数计算：

立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m

长细比λ=l0/i=3.119×103/15.9=196.132

查《规范》表A得，φ=0.188

单立杆轴心压力最大值N=max(N1、N2)=10.072KN

σ=N/(φA)=10071.915/(0.188×424)=126.354N/mm2≤[f]=205N/mm2

单立杆轴心压力最大值N=max(N1、N2)=9.788KN

Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.184×1.5×1.82/10=0.113kN·m

σ=N/(φA)+ Mw/W=9788.415/(0.188×424)+112674.24/4490=147.892N/mm2≤[f]=205N/mm2

Nlw=1.4×ωk×2×h×2×la=1.4×0.265×2×1.8×2×1.5=4.007kN

长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896 Nlw+N0)/(φAc)=(4.007+3)×103/(0.896×424)=18.444N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2

Nlw+N0=4.007+3=7.007kN≤0.9×12=10.8kN

q'=gk=0.279=0.279kN/m

第1排：F'1=F1'/nz=8.056/1=8.056kN

第2排：F'2=F2'/nz=8.056/1=8.056kN

q=1.2×gk=1.2×0.279=0.335kN/m

第1排：F1=F1/nz=10.072/1=10.072kN

第2排：F2=F2/nz=10.072/1=10.072kN

σmax=Mmax/W=25.683×106/237000=108.367N/mm2≤[f]=215N/mm2

τmax=16.866N/mm2≤[τ]=125N/mm2

νmax=13.116mm≤[ν]=2×lx/250=2×1750/250=14mm

4、悬挑主梁整体稳定性验算

受弯构件整体稳定性分析：

σ = Mmax/(φbWx)=25.683×106/(0.853×237×103)=127.03N/mm2≤[f]=215N/mm2

5、锚固段与楼板连接的计算

锚固点压环钢筋受力：N/2 =5.84/2=2.92kN

压环钢筋验算： σ=N/(4A)=N/πd2=5.84×103/(3.14×202)=4.648N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/mm2

注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度

第15章 外脚手架方案附图

L15JT63 FQY高性能膨胀剂结构自防水建筑构造1、A座悬挑工字钢平面布置示意图；

2、B座悬挑工字钢平面布置示意图；

3、C座悬挑工字钢平面布置示意图；

4、地下室顶板落地架平面布置示意图；

5、落地式外脚手架搭设平面简图；

GB／T 19002-2018标准下载6、悬挑式外脚手架搭设平面简图；

7、悬挑式外脚手架搭设剖面简图。