施工组织设计下载简介

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地下室顶板后浇带回顶安全专项施工方案

(2)检查后不合格部位必须及时修复或更换，符合规定后，方准许继续使用。

8、脚手架必须验收检查合格后办妥脚手架验收手续，在脚手架醒目处挂上脚手架验收合格牌后，方可投入使用。

9、架体内必须做到每层封闭（即进行隔离）GB／T 37897-2019标准下载，且不能大于4步。

10、施工人员必须严格执行《建设工程施工安全技术操作规程》。

一、专职安全生产管理人员

**鹏（生产经理）——组长，负责协调指挥工作；

赖景培（栋号长）——组员，负责现场施工指挥，技术交底；

王传高（安全员）——组员，负责现场安全检查工作；

莫毅洪（架子工班长）——组员，负责现场具体施工；

1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设按下表配置人力资源，操作工均有上岗作业证书。

2、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。

【计算书】轮扣式脚手架计算书

承载能力极限状态

q=1.2×(Gkhg/lb+Gkjb×la)+1.4×Gkjj×la=1.2×(0.048/1.20+0.350×1.20)+1.4×3.000×1.20=5.592kN/m

正常使用极限状态

q'=Gkhg/lb+Gkjb×la+Gkjj×la=0.048/1.20+0.350×1.20+3.000×1.20=5.592kN/m

计算简图如下：

Mmax=qlb2/8=5.592×1.202/8=1.007kN.m

σ=Mmax/W=1.007×106/5080=198.142N/mm2≤[f]=205N/mm2

νmax =5q'lb4/(384EI)=5×4.060×12004/(384×206000×121900)=4.365mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[1200/150，10] =8mm

承载能力极限状态

R1=R2=qlb/2=5.592×1.20/2=3.355kN

正常使用极限状态

R1'=R2'=q'lb/2=4.060×1.20/2=2.436kN

4、横杆接头焊接剪切强度验算

τ端部= qlb/2=5.592×1.20/2=3.355kN≤[τ]=25kN

5、下碗扣组焊后剪切强度验算

τ端部=qlb/2+1.2×Gkzg×la=5.592×1.20/2+1.2×0.048×1.20=3.424kN≤[τ]=60kN

1、结构自重标准值NG1k

(1)、立杆的自重标准值NG1k1

外立杆：NG1k1=H×Gkl/3.00=46.100×0.165/3.00=2.536kN

内立杆：NG1k1=2.536kN

(2)、纵向横杆的自重标准值NG1k2

外立杆：NG1k2=Gkzg×(n+1)=0.048×(37.00+1)=1.824kN

内立杆：NG1k2=1.824kN

(3)、横向横杆的自重标准值NG1k3

外立杆：NG1k3=Gkhg×(n+1)/2=0.048×(37.00+1)/2=0.912kN

内立杆：NG1k3=0.912kN

结构自重标准值NG1k总计

外立杆：NG1k=NG1k1+NG1k2+NG1k3=2.536+1.824+0.912=5.272kN；

内立杆：NG1k=NG1k1+NG1k2+NG1k3=2.536+1.824+0.912=5.272kN；

2、构配件自重标准值NG2k

(1)、脚手板的自重标准值NG2k1

外立杆：NG2k1=(n+1)×la×lb×Gkjb×1/1/2=(37.00+1)×1.20×1.20×0.350×1/1/2=9.576kN；

1/1表示脚手板1步1设

内立杆：NG2k1=9.576kN；

(2)、栏杆挡脚板挡脚板的自重标准值NG2k2

外立杆：NG2k2=(n+1)×la×Gkdb×1/2 =(37.00+1)×1.20×0.140×1/2=3.192kN；

1/2表示挡脚板2步1设

(3)、围护材料的自重标准值NG2k3

NG2k3=Gkmw×la×H =0.010×1.20×46.10=0.553kN；

构配件自重标准值NG2k总计

外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=9.576+3.192+0.553=13.321kN；

内立杆：NG2k=NG2k1=9.576=9.576kN；

单立杆施工活荷载计算

外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2= 1.20×1.20×(1.00×3.00)/2=2.160kN；

内立杆：NQ1k=2.160kN；

不组合风荷载作用下单立杆轴向力：

外立杆：N =1.2×(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(5.272+13.321)+1.4×2.160=25.335kN

内立杆：N =1.2×(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(5.272+9.576)+1.4×2.160=20.841kN

1、立杆长细比验算

连墙件竖直距2h<4.2m，l0=2h×0.85

长细比λ=l0/i=2040/15.800=129.114≤230

查规范表D得，φ= 0.401

2、立杆稳定性验算

立杆的轴心压力设计值 N =1.2×(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(5.272+13.321)+1.4×2.160=25.335kN

σ=N/(φA) =25335.24/(0.401×489.00)=129.203N/mm2≤ [f]=205N/mm2

六、脚手架搭设高度验算

七、可调底座承载力验算

由立杆稳定性一节可知可调底座最大受力：

Rmax=N =25.335kN≤[N]=30.00kN

八、脚手架材料用量计算

四、板底纵向支撑次楞验算

G1k=Nc=0.033kN/m；

G2k= g2k×lb/(n4+1)= 0.35×0.9/(0+1)=0.315kN/m；

Q1k= q1k×lb/(n4+1)= 3×0.9/(0+1)=2.7kN/m；

Q2k= q2k×lb/(n4+1)= 1×0.9/(0+1)=0.9kN/m；

板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算。

满堂支撑架平台上无集中力

q1=1.2×(G1k+G2k)= 1.2×(0.033+0.315)=0.418kN/m

q2=1.4×(Q1k+Q2k)= 1.4×(2.7+0.9)=5.04kN/m

q=q1+q2=0.418+5.04=5.458kN/m

Mmax=ql2/8=5.458×0.92/8=0.553kN·m

Rmax=ql/2=5.458×0.9/2=2.456kN

Vmax=0.5q1la +0.5q2la =0.5×0.418×0.9+0.5×5.04×0.9＝2.456kN

τmax＝2Vmax/A=2×2.456×1000/424=11.585N/mm2≤[τ]=125N/mm2

σ=Mmax/W=0.553×106/(4.49×103)=123.163N/mm2≤[f]=205N/mm2

满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算

q=1.2×(G1k+G2k)+1.4×(Q1k+Q2k)= 1.2×(0.033+0.315)+1.4×(2.7+0.9)=5.458kN/m

q2=1.4×F1=1.4×1=1.4kN

Mmax=0.868kN·m

Rmaxf=3.156kN

Vmaxf=3.156kN

τmax＝2Vmax/A=2×3.156×1000/424=14.887N/mm2≤[τ]=125N/mm2

σ=Mmax/W=0.868×106/(4.49×103)=193.318N/mm2≤[f]=205N/mm2

满堂支撑架平台上无集中力

q'=G1k+G2k+Q1k+Q2k= 0.033+0.315+2.7+0.9=3.948kN/m

R'max= q'/2=3.948/2=1.974kN

νmax=5q'l4/(384EI)=5×3.948×(0.9×103)4/(384×2.06×105×10.78×104)=1.519 mm≤min{900/150，10}=6mm

满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算

q'=G1k+G2k+Q1k+Q2k= 0.033+0.315+2.7+0.9=3.948kN/m

q2=F1=1kN

R'maxf=2.277kN

νmax=2.197 mm≤min{900/150，10}=6mm

横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载作用下简支梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。

满堂支撑架平台上无集中力

q=1.2×Nz=1.2×0.033=0.0396kN/m

q'=Nz=0.033kN/m

p=Rmax/2=2.456/2=1.228kN

p'=R'max/2=1.974/2=0.987kN

Mmax=0.004kN·m

Rmaxf=0.018kN

Vmaxf=0.018kN

τmax＝2Vmax/A=2×0.018×1000/424=0.085N/mm2≤[τ]=125N/mm2

σ=Mmax/W=0.004×106/(4.49×103)=0.891N/mm2≤[f]=205N/mm2

νmax=0.013 mm≤min{900/150，10}=6mm

满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算

q=1.2×Nz=1.2×0.033=0.0396kN/m

q'=Nz=0.033kN/m

p=Rmax/2=2.456/2=1.228kN

p'=R'max/2=1.974/2=0.987kN

p2=Rmaxf/2=3.156/2=1.578kN

p2'=R'maxf/2=2.277/2=1.138kN

Mmax=0.004kN·m

Rmaxf=0.018kN

Vmaxf=0.018kN

τmax＝2Vmax/A=2×0.018×1000/424=0.085N/mm2≤[τ]=125N/mm2

σ=Mmax/W=0.004×106/(4.49×103)=0.891N/mm2≤[f]=205N/mm2

νmax=0.013 mm≤min{900/150，10}=6mm

按上节计算可知，可调托座受力

N=2×Rmax+F1=2×0.018+1=1.036kN≤[N]＝30kN

七、立杆的稳定性验算

立杆底部荷载：NG1=gk×H+la×n4×Nc+lb×Nz=0.167×4.7+0.9×0×0.033+0.9×0.033=0.815kN

立杆顶部荷载：NG1d=la×n4×Nc+lb×Nz=0.9×0×0.033+0.9×0.033=0.03kN

NG2=g2k×la×lb=0.35×0.9×0.9=0.284kN

l=max{la,lb}=max{0.9,0.9}=0.9m

NQ1=q1k×la×lb=3×0.9×0.9=2.43kN

NQ2=q2k×la×lb=1×0.9×0.9=0.81kN

NQ4=F1=1kN

不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：

立杆顶部荷载：N顶=1.2(NG1d+NG2)+1.4(NQ1+NQ2+NQ4)==1.2×(0.03+0.284)+1.4×(2.43+0.81+1)=6.313kN

立杆底部荷载：N底=1.2(NG1+NG2)+1.4(NQ1+NQ2+NQ4)==1.2×(0.815+0.284)+1.4×(2.43+0.81+1)=7.255kN

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.494×(900+2×200)=1942.2mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.656×1200=1987.2mm

λ=l0/i=1987.2/15.9=124.981≤[λ]=210

2、立柱稳定性验算

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.494×(900+2×200)=2243.241mm

λ1=l01/i=2243.241/15.9=141.084，查表得，φ1＝0.344

σ=N顶/φA=6.313×103/( 0.344×424)=43.282N/mm2≤[f]=205N/mm2

底部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.656×1200=2295.216mm

λ2=l02/i=2295.216/15.9=144.353，查表得，φ2＝0.332

σ=N底/φA=7.255×103/( 0.332×424)=51.539N/mm2≤[f]=205N/mm2

DB64／ 558-2009标准下载 八、立杆支承面承载力验算

楼板抗冲切承载力：

Fl=(0.7βhft+0.15σpc.m)ημmh0=(0.7×1×1.43×103+0.15×103×1)×1×0.74×0.265=225.711kN≥N=7.255kN

1、局部受压承载力验算

楼板局部受压承载力：

ω=0.75，βl=(Ab/Al)0.5=0.349【河北图集】J17G212：预制混凝土剪力墙外墙板（带书签），fcc=0.85×14.30=12.155kN/mm

Fl=ωβlfccA=0.75×0.349×12.155×103×0.09=286.208kN≥N=7.255kN