施工组织设计下载简介

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碧桂园斜屋面高支模施工方案（39P）.doc

永久荷载标准值Gk= 0.142+1.358+ 0.062=1.562 kN/m；

施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.5×0.4=1.000 kN/m；

衡阳市居民住宅二次供水管理办法（衡政办发[2019]1号 衡阳市政府2019年1月）计算第一层支撑梁时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；

(1) 计算挠度采用标准组合(考虑支撑梁自重)：

q=1.562+0.038=1.601kN/m；

(2) 计算弯矩和剪力采用基本组合(考虑支撑梁自重)：

A 永久荷载和均布活荷载组合

由可变荷载效应控制的组合：

q1=0.9×1.2×(1.562+0.0384) =1.729kN/m；

q2=0.9×1.4×1.000 =1.260kN/m；

由永久荷载效应控制的组合：

q1=0.9×1.35×(1.562+0.0384) =1.945kN/m；

q2=0.9×1.4×0.7×1.000 =0.882 kN/m；

B 永久荷载和集中活荷载组合

由可变荷载效应控制的组合：

q=0.9×1.2×(1.562+0.0384) =1.729kN/m；

P=0.9×1.4×2.5 =3.150kN；

由永久荷载效应控制的组合：

q=0.9×1.35×(1.562+0.0384) =1.945kN/m；

P=0.9×1.4×0.7×2.5 =2.205kN；

(1) 最大弯矩M计算

最大弯矩M=max（Ma，Mb）=0.809kN·m；

A 永久荷载和均布活荷载组合

经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大

Ma=0.100×q1×l2+0.117×q2×l2

=0.100×1.729×12+0.117×1.26×12 =0.320kN·m；

B 永久荷载和集中活荷载组合

经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大

Mb=0.080×q×l2+0.213×P×l

=0.080×1.729×12+0.213×3.150×1=0.809kN·m；

(2) 最大剪力V计算

最大剪力V=max（Va，Vb）=3.163 kN；

A 永久荷载和均布活荷载组合

经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大

Va=0.600×q1×l+0.617×q2×l

=0.600×1.729×1+0.617×1.260×1=1.815kN；

B 永久荷载和集中活荷载组合

经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大

Vb=0.600×q×l+0.675×P

=0.600×1.729×1+0.675×3.150=3.163kN；

(3) 最大变形ν计算

ν= 0.677ql4/100EI=0.677×1.600656×10004/(100×10000×3.413×106)=0.317mm

(1) 支撑梁抗弯强度计算

σ=M/W=0.809×106/8.533×104 =9.484N/mm2

实际弯曲应力计算值σ =9.484N/mm2 小于抗弯强度设计值[f] =17N/mm2，满足要求！

(2) 支撑梁抗剪计算

τ =VS0/Ib=3.163×1000×64000/(3.413×106×80)=0.741N/mm2；

实际剪应力计算值 0.741 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=1.700 N/mm2，满足要求！

(3) 支撑梁挠度计算

最大挠度：ν =0.317mm；

实际最大挠度计算值: ν=0.317mm小于最大允许挠度值:[ν] =4.000mm，满足要求！

2.第二层支撑梁的计算

支撑梁采用1根80×80矩形木楞，间距1000mm。

支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

I=1×341.33×104= 3.413×106 mm4；

W=1×85.33×103= 8.533×104 mm3；

E=10000 N/mm2；

(一) 荷载计算及组合

(1) 第一层支撑梁产生的最大支座反力

施工人员及设备荷载标准值Q1k=1.5×0.4=0.600 kN/m；

由可变荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：

q1=1.729kN/m；

q2=0.9×1.4×0.600 =0.756kN/m；

由永久荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：

q1=1.945kN/m；

q2=0.9×1.4×0.7×0.600 =0.529kN/m；

由可变荷载效应控制的组合产生最大支座反力

F1=1.100×q1×l+1.200×q2×l

=1.100×1.729×1+1.200×0.756×1 =2.809kN；

由永久荷载效应控制的组合产生最大支座反力

F2=1.100×q1×l+1.200×q2×l

=1.100×1.945×1+1.200×0.529×1 =2.774kN；

A 第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用）：

最大支座反力F=max（F1，F2）=2.809kN；

B 第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁变形采用）：

F=1.100×q×l=1.100×1.601×1=1.761kN；

(2) 第二层支撑梁自重

A 计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用：

q=0.052 kN/m；

B 计算第二层支撑梁变形采用：

q=0.038 kN/m；

第二层支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

弯矩和剪力计算简图

弯矩图(kN·m)

剪力图(kN)

变形计算简图

变形图(mm)

最大弯矩：M= 0.948kN.m

最大剪力：V= 4.956kN

最大变形：ν= 2.211mm

最大支座反力：F= 7.768kN

(1) 支撑梁抗弯强度计算

σ=M/W=0.948×106/8.533×104 =11.115N/mm2

实际弯曲应力计算值 σ=11.115N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！

(2) 支撑梁抗剪计算

τ =VS0/Ib=4.956×1000×64000/(3.413×106×80)=1.162N/mm2；

实际剪应力计算值 1.162 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=1.700 N/mm2，满足要求！

(3) 支撑梁挠度计算

第1跨最大挠度为2.210mm，容许挠度为4.876mm，满足要求！

第2跨最大挠度为0.530mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！

第3跨最大挠度为2.211mm，容许挠度为4.876mm，满足要求！

各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！

四、门架立柱的稳定性计算

1.支撑梁传递的支座反力计算

施工人员及设备荷载标准值Q1k=1×0.4=0.400 kN/m；

通过以上方法计算得到：

第二层支撑梁传递的支座反力N1= 7.092 kN；

2.门架静荷载标准值计算

静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)

门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：

经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1 = 0.663/1.955=0.339 kN/m。

(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力(kN/m)

剪刀撑采用 Φ48 × 3.5 mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算：

tgα = ( 4×1.955 ) / (4×1.000 ) = 1.955

2 ×0.038× (4×1.000)/cosα/(4×1.955 ) = 0.086 kN/m；

水平加固杆采用 Φ48 × 3.5 mm钢管，按照1步1设设置，每米高的钢管重为：

0.038× (1×1.000) / (1×1.955) = 0.020kN/m；

每跨内的直角扣件1个，旋转扣件4个，每米高的钢管重为：

( 1×0.0135+4×0.0145 ) / 1.955 = 0.037 kN/m；

每米高的附件重量为0.02 kN/m；

每米高的栏杆重量为0.01 kN/m；

经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.172 kN/m；

静荷载标准值总计为 NG = NGK1 + NGK2 = 0.512 kN/m；

3.门架立柱的稳定性计算

门架立柱的稳定性计算公式

σ = N/(kφA1)≤[f]

支撑梁传递荷载设计值： N1 =7.092kN ；

门架及加固件自重荷载设计值：

N =N1+N2=7.092+1.403=8.495 kN；

其中：长度修正系数ko=1.13；

门架的高度h0=1.93m；

门架立柱换算截面回转半径i=(I/A1)1/2=1.650 cm；

门架立杆的毛截面面积A1=4.89 cm2；

门架立杆的换算截面惯性矩I=I0+I1·h1/h0=13.320 cm4；

门架立杆的毛截面惯性矩I0=12.19 cm4；

门架加强杆的毛截面惯性矩I1=1.42 cm4；

门架加强杆的高度h1=1.536m；

门架立柱长细比λ计算值：λ=h0/i=1.93×100/1.650=116.939

门架立柱长细比λ= 116.939 小于门架立柱允许长细比 [λ] = 150，满足要求！

门架立柱轴心受压应力计算值σ=8.495×103/(0.9×0.377×4.89×102) = 51.142N/mm2；

门架立柱稳定性计算 σ = 51.142N/mm2 小于 门架立柱抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

（缺乏相关规范，仅供参考）

(一)模板支架参数信息

设本工程当前层现浇楼盖正在施工（施工层），施工层下面搭设3层支架。

楼盖为双向板，板单元计算长度BL=6.8m；板单元宽度BC=3.8m。

1.施工层下1层楼盖模板（简称：下1层）支架参数

本层楼盖板厚度h1=120mm，混凝土设计强度为C25，已浇筑15天，混凝土强度fc1=9.496MPa，混凝土弹性模量Ec1=25984.000MPa；

2.施工层下2层楼盖模板（简称：下2层）支架参数

本层楼盖板厚度h2=120mm，混凝土设计强度为C25，已浇筑30天，混凝土强度fc2=11.900MPa，混凝土弹性模量Ec2=28000.000MPa；

3.施工层下3层楼盖模板（简称：下3层）支架参数

本层楼盖板厚度h3=120mm，混凝土设计强度为C25，已浇筑45天，混凝土强度fc3=11.900MPa，混凝土弹性模量Ec3=28000.000MPa；

结构模型立面图

结构模型平面图

立柱传递荷载组合值：P=8.495kN；

楼盖自重荷载标准值：g1=120/1000×25=3.000kN/m2；

板计算单元活荷载标准值：

楼盖自重荷载标准值：g2=120/1000×25=3.000kN/m2；

板计算单元活荷载标准值：q2=0.750kN/m2；

楼盖自重荷载标准值：g3=120/1000×25=3.000kN/m2；

板计算单元活荷载标准值：q3=0.750kN/m2；

假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即：

P1/(E1h13)=P2/(E2h23)=P3/(E3h33)...

则有：Pi'=(Eihi3∑Pi)/(∑(Eihi3))；根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为：

Ec1h13=25984.000×0.123=44.9004

Ec2h23=28000.000×0.123=48.3840

Ec3h33=28000.000×0.123=48.3840

G1=1.2×(44.9004/141.6684)×9.000=3.423kN/m2

G2=1.2×(48.3840/141.6684)×9.000=3.689kN/m2

G3=1.2×(48.3840/141.6684)×9.000=3.689kN/m2

Q1=1.4×(44.9004/141.6684)×9.915=4.400kN/m2

Q2=1.4×(48.3840/141.6684)×9.915=4.741kN/m2

Q3=1.4×(48.3840/141.6684)×9.915=4.741kN/m2

四边简支：Lx/Ly=3.8/6.8=0.559；查表：mqx=0.08793，mqy=0.02156；

1.下1层板单元内力计算

因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值：

G1'=G1+Q1/2=5.623kN/m2；Gq=G1+Q1=7.822kN/m2；

Q1'=Q1/2=2.200kN/m2；

Mx=(mx+υ×my)×G1'×Bc2+(mqx+υ×mqy)×Q1'×Bc2=6.127kN/m2；

My=(my+υ×mx)×G1'×Bc2+(mqy+υ×mqx)×Q1'×Bc2=2.347kN/m2；

根据以上弯矩，在《混凝土结构计算手册（第三版）》中查表得到

钢筋位置 弯矩计算值（kN/m2） 理论钢筋面积（mm2）

楼盖X向正筋 6.127 ASX=176（HRB400）

楼盖Y向正筋 2.347 ASY=66（HRB400）

钢筋位置 配筋量及等级 钢筋面积（mm2）

下1层楼盖实际配筋面积≥理论配筋面积，现浇楼盖板满足承载能力要求。

2.下2层板单元内力计算

因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值：

G2'=G2+Q2/2=6.059kN/m2；Gq=G2+Q2=8.429kN/m2；

Q2'=Q2/2=2.370kN/m2；

Mx=(mx+υ×my)×G2'×Bc2+(mqx+υ×mqy)×Q2'×Bc2=6.602kN/m2；

My=(my+υ×mx)×G2'×Bc2+(mqy+υ×mqx)×Q2'×Bc2=2.529kN/m2；

根据以上弯矩，在《混凝土结构计算手册（第三版）》中查表得到

钢筋位置 弯矩计算值（kN/m2） 理论钢筋面积（mm2）

楼盖X向正筋 6.602 ASX=189（HRB400）

楼盖Y向正筋 2.529 ASY=71（HRB400）

钢筋位置 配筋量及等级 钢筋面积（mm2）

下2层楼盖实际配筋面积≥理论配筋面积，现浇楼盖板满足承载能力要求。

3.下3层板单元内力计算

因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值：

G3'=G3+Q3/2=6.059kN/m2；Gq=G3+Q3=8.429kN/m2；

Q3'=Q3/2=2.370kN/m2；

Mx=(mx+υ×my)×G3'×Bc2+(mqx+υ×mqy)×Q3'×Bc2=6.602kN/m2；

My=(my+υ×mx)×G3'×Bc2+(mqy+υ×mqx)×Q3'×Bc2=2.529kN/m2；

根据以上弯矩，在《混凝土结构计算手册（第三版）》中查表得到

钢筋位置 弯矩计算值（kN/m2） 理论钢筋面积（mm2）

JJG(豫) 200-2016 原位压力机检定规程楼盖X向正筋 6.602 ASX=189（HRB400）

楼盖Y向正筋 2.529 ASY=71（HRB400）

钢筋位置 配筋量及等级 钢筋面积（mm2）

下3层楼盖实际配筋面积≥理论配筋面积，现浇楼盖板满足承载能力要求。！

模板支架配备层数：按照设定的施工进度，配备3层模板支架可以满足楼盖承载力要求。

注意：上述方案是按照等刚度法计算的理论数据，由于缺乏规范仅供参考。实际工作中，仍需根据施工经验或地方要求配备足够层数的模板支架GB／T 12085.10-2010标准下载，以保证施工安全！