施工组织设计下载简介
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碧桂园型钢悬挑卸料平台施工方案（20P）.doc7、当架体采取分段、分立面拆除时，对不拆除的架体两端应先按规定要求设置连墙件和横向支撑加固。
9、当日完工后，应仔细检查岗位周围情况，如发现留有隐患的部位应及时进行修复或继续完成至一个程序、一个部位的结束，方可撤离岗位。
SL 618-2013标准下载10、卸料应符合以下要求：
（1）、各构配件必须及时分段集中输送至地面，严禁抛扔。
（2）、输送至地面的构配件按规定要求及时检查整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放，置于干燥通风处，防止锈蚀。
4.3 施工中注意事项
1、卸料平台搭设和拆除应符合工人安全操作规程和有关规定。
2、搭架工人必须系好安全带， 穿防滑鞋，高空作业人员应戴安全帽，严禁酒后作业,应进行体检,合格方可上岗。
3、使用中必须经常检查和清除架上杂物，保证不超重，严禁脚手架上堆积过多施工材料或长时间堆积物料。
4、卸料平台上堆放的施工材料应随用随运，施工荷载控制在270kg/㎡以内，且同时施工不多于二层，施工用料尽量放在里侧。
5、严格按规定设置连墙杆，并经常检查,确保有效连结和稳定。
6、遇六级及其以上大风、大雨、大雾天气应停止使用，并采取措施保证安全。
7、设立专人经常性检查制度，做好在搭设过程中，搭设完毕后，使用前，使用过程中，恶劣天气前后的检查工作，确保架体安全可靠，发现问题及时加固和补救。
五、悬挑卸料平台设计计算
1.计算参数设定
卸料平台宽度(悬挑长度)2.60m，长度3.00m，楼层高度1为3.00m,楼层高度2为6.00m；悬挑主梁采用2根I16工字钢，次梁采用I10工字钢，间距520mm；施工堆载、活荷载3.00kN/m2；平台上满铺3.5mm，采用钢丝绳卸荷，吊点宽度为1.00m。钢材抗拉和抗弯强度设计值f =215.00N/mm2，抗剪设计强度fv=120.00N/mm2，钢材屈服点fy=235N/mm2，弹性模量E=206000N/mm2。
脚手板采用3.5mm面铺冲压钢板，自重标准值:0.3kN/m2
2)施工均布活荷载标准值
施工堆载、活荷载3.00kN/m2
次梁采用I10工字钢；H=100mm,b=68mm,t=7.6mm,tw=4.5mm,
Wx=49000mm3,Ix=2450000mm4,S=28200mm3，
次梁按单跨简支梁计算，跨度L=3.00m
次梁自重GK1=0.11kN/m；脚手板自重GK2=0.35×0.52=0.18kN/m；
施工活荷载QK=施工堆载、活荷载×次梁间距=3.00×0.52=1.56kN/m；作用于次梁上的线荷载标准值
永久荷载q1=1.2GK=1.2×(0.11+0.18)=0.35kN/m
施工活荷载q2=1.4QK=1.4×1.56=2.18kN/m
q=q1+q2=0.35+2.18=2.53kN/m, 集中荷载P=2.50×1.4=3.50kN
γx=1.05；Mmax=qL2/8+PL/4=2.53×3.002/8+3.50×3.00/4
=5.47kN·m=5470000N·mm
σ=Mmax/γxW=5470000/(1.05×49000)=106.34N/mm2
次梁抗弯强度σ=106.34N/mm2＜[f]=215.00N/mm2，满足要求。
Vmax=qL/2+P/2=2.53×3.00/2+3.50/2=5.55kN=5545N
τ=VmaxS/IxtW=5545×28200/(4.5×2450000)=14.18N/mm2
次梁抗剪强度τ=14.18N/mm2＜[fv]=120.00N/mm2，满足要求。
f=Mmax/('bW)=5.47×106/(0.82×49000)=136.14N/mm2
次梁整体稳定性f=136.14N/mm2＜[f]=215.00N/mm2，满足要求。
υq＝5qL4/(384EIx)=5×2.53×30004/(384×206000×2450000)=5.29mm
υp=PL3/(48EIx)=3.50×1000×30003/(48×206000×2450000)=3.90mm
υmax=υq+υp=5.29+3.90=9.19mm, [υ]=L/250=3000/250=12.00mm
次梁挠度υmax=9.19mm＜[υ]=12.00mm，满足要求。
主梁采用I16工字钢；H=160mm,b=88mm,tw=6.0mm,t=9.9mm,Wx=140900mm3,
Ix=11270000mm4,S=80800mm3。
主梁和栏杆自重q=0.2050+0.14=0.35kN/m
P2=V=qL/2+P/2=2.53×3.00/2+3.50/2=5.55kN，P1=P2/2=5.55/2=2.78kN
经计算得：Mmax=4.21kN·m,Vmax=12.75kN,υmax=0.49mm,R1=7.24kN，
R2=24.20kN，R3=4.19kN，R4=0.11kN
γx=1.05；σ=Mmax/γxWx=4.21×106/(1.05×140900)=28.46N/mm2
主梁抗弯强度σ=28.46N/mm2＜[f]=215.00N/mm2，满足要求。
τ=VmaxS/IxtW=12.75×103×80800/(11270000×10)=9.14N/mm2
主梁抗剪强度τ=9.14N/mm2＜[fv]=120.00N/mm2，满足要求。
f=Mmax/('bW)=4.21×106/(0.89×140900)=33.57N/mm2
主梁整体稳定性f=33.57N/mm2＜[f]=215.00N/mm2，满足要求。
[υ]=L/250=2600/250=10.40mm；
主梁挠度υmax=0.49mm＜[υ]=10.40mm，满足要求。
吊点高度h=3.00m,h2=6.00m，吊点宽度L=1.00m
N1=R1=7.24kN，N2=R2=24.20kN
采用Φ20mm钢丝绳，K＇=0.330,α=1.00，K=8.00
破断拉力总和F破=K＇D2Ro/1000=0.330×202×1570/1000=207.24kN
钢丝绳允许拉力[P]=F破α/K=207.24×1.00/8.00=25.91kN
T1=N1×（h2+L2）0.5/h=7.24×(9.002+2.602)0.5/9.00=7.54kN<[P]=25.91kN
T2=N2×（h2+L2）0.5/h=24.20×(3.002+1.002)0.5/3.00=25.51kN<[P]=25.91kN
钢丝绳承受拉力T=25.51kN＜[P]=25.91kN，满足要求
钢筋拉杆采用Φ18mm HPB235级钢筋制作，As=3.14×(18/2)2=254.34mm2，f =205N/mm2
钢筋拉杆承受的拉力为：N拉=T=25.51kN
钢筋拉杆可承受的拉力: fAs=205×254.34/1000=52.14kN
钢筋拉杆可承受的拉力52.14kN＞N拉=25.51kN，满足要求。
花篮螺栓采用Φ33mm的CO型,花篮螺栓容许荷载N=25×33×33/1000=27.23kN
花篮螺栓容许荷载27.23kN＞N拉=25.51kN，满足要求。
四根钢丝绳分别设置吊环，吊环采用Φ20mm HPB235级钢筋制作，
As=3.14×(20/2)2=314mm2，f =65N/mm2
最大吊环承受的拉力为：N拉=Tmax=7.54+25.51=33.05kN
吊环可承受的拉力:fAs=65×2×314/1000=40.82kN
吊环强度40.82kN＞N拉=33.05kN，满足要求
8.悬挑梁锚固钢筋验算
HPB235钢筋,fy=210N/mm2,锚固点拉力R=R3=4.19=4.19kN=4190N
预埋锚固钢筋按两个截面同时受力计算:取φ20
As=628.00×210/4190=31.472×3.14×202/4=628.00mm2,
Nm/As=4190/628.00=6.67N/mm2
锚固钢筋6.67N/mm2＜65N/mm2，满足要求。
卸料平台宽度2.60m，长度3.00m，楼层高度3.00m；平台上满铺0.35。次梁采用I10工字钢，间距520mm；悬挑主梁采用2根I16工字钢，工字钢悬挑梁端部设置吊索为Φ20mm（6×19）钢丝绳，采用Φ33mm的CO型花篮螺栓,内侧钢丝绳吊点宽度1.00m，Φ20mm锚固钢筋，Φ20mm吊环设置在上层楼面梁上。
六、升降机扣件钢管落地式卸料平台计算
卸料平台宽度1.00m，长度3.50m,搭设高度51.00m。采用Φ48×3.5钢管。内立杆离墙0.20m，中立杆采用单扣件。立杆步距h=1.50m，立杆纵距b=1.00m，立杆横距L=0.50m。横向水平杆上设1根纵向水平杆；施工堆载、活荷载5.00kN/m2；平台上满铺竹串片脚手板。
（2）钢管截面特征
壁厚t=3.5mm,截面积A=489mm2,惯性矩I=121900mm4；截面模量W=5080mm3,回转半径i=15.8mm,每米长质量0.0376kN/m；钢材抗拉,抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2,弹性模量E=206000N/mm2。
每米立杆承受的结构自重标准值0.0925kN/m
脚手板采用钢筋条栅脚手板,自重标准值为0.35kN/m2
2）施工均布活荷载标准值
施工堆载、活荷载5.00kN/m2
3）作用于脚手架上的水平风荷载标准值ωk
平台搭设高度为51.00m,地面粗糙度按C；风压高度变化系数μz=1.20(标高+5m)
挡风系数=0.800,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数
μs=1.3=1.3×0.800=1.040,工程位于广东韶关市,基本风压ω0=0.20kN/m2
水平风荷载标准值ωk=μzμsωο=1.20×1.040×0.20=0.25kN/m2
钢管自重GK1=0.0376kN/m；脚手板自重GK2=0.35×0.25=0.09kN/m；
施工活荷载QK=5.00×0.25=1.25kN/m
作用于纵向水平杆线荷载标准值
永久荷载q1=1.2×(0.0376+0.09)=0.15kN/m,施工活荷载q2=1.4×1.25=1.75kN/m
（2）纵向水平杆受力验算
平台长度3.50m,按3跨连续梁计算L=1.00m
Mmax=M1+M2=0.02+0.20=0.22kN.m
σ=M/W=220000/5080=43.31N/mm2
纵向水平杆σ=43.31N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。
挠度系数Kυ1=0.677，υ1=Kυ1q1L4/(100EI)
=0.677×0.15×(1000.00)4/(100×206000×121900)=0.04mm
挠度系数Kυ2=0.990，υ2=Kυ2q2L4/(100EI)
=0.990×1.75×(1000.00)4/(100×206000×121900)=0.69mm
υmax=υ1+υ2=0.04+0.69=0.73mm
[υ]=1000/150=6.67mm与10mm
纵向水平杆υmax=0.73mm＜[υ]=6.67mm,满足要求。
Rq1=1.100×0.15×1.00=0.17kN，Rq2=1.200×1.75×1.00=2.10kN
最大支座反力 Rmax=Rq1+Rq2=0.17+2.10=2.27kN
钢管自重gk1=0.0376kN/m
中间纵向水平杆传递支座反力R中=Rmax/2=1.14kN
旁边纵向水平杆传递支座反力R边=Rmax/4=0.57kN
(2)横向水平杆受力验算
按2跨连续梁计算，跨度为:L=0.50m；q=gk1=0.0376N/m,P1=R边=0.57kN，P2=R中=1.14kN
Mmax=Mq+Mp=1175+213380=214555N·mm
σ=Mmax/W=214555/5080=42.24N/mm2
横向水平杆σ=42.24N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。
挠度系数Kυ1=0.911，υ1=Kυ1PL3/(100EI)
=0.911×1135×5003/(100×206000×121900)=0.05mm
挠度系数Kυ2=0.521，υ2=Kυ2qL4/(100EI)
=0.521×0.0376×5004/(100×206000×121900)=0mm
υmax=υ1+υ2=0.05+0=0.05mm
[υ]=500/150=3.33mm与10mm
横向水平杆υmax=0.05mm＜[υ]=3.33mm,满足要求。
4.横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑验算
均布荷载产生的支座反力为:R1=0.38×0.0376×0.50=0.01kN
集中荷载产生的支座反力为:R2=0.57+0.312×1.14=0.92kN
支座反力最大值Rmax=R1+R2=0.01+0.92=0.93kN
横向水平杆与边立杆1个扣件连接Rmax=0.93kN＜Rc=8.00kN,满足要求。
均布荷载产生的支座反力为:R1=1.250×0.0376×0.50=0.02kN
集中荷载产生的支座反力为:R2=2.376×1.14=2.71kN
支座反力最大值Rmax=R1+R2=0.02+2.71=2.73kN
横向水平杆与中立杆1个扣件连接Rmax=2.73kN＜Rc=8.00kN,满足要求。
(1)立杆容许长细比验算
计算长度附加系数k=1.0；立杆步距h=1.50m
考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数μ=1.50
立杆计算长度Lo=kμh=1.0×1.50×1.50=2.25m，λ=Lo/i=2.25×1000/15.8=142.41
长细比λ=142.41＜[λ]=210,满足要求。
平台架体自重N1=0.0925×51.00=4.72kN
平台面荷载传递到中立杆的最大荷载N2=2.73kN
竖向荷载N=N1+N2=4.72+2.73=7.45kN
风荷载标准值ωk=0.25kN/m2
由风荷载设计值产生的立杆段弯矩
MW=0.9×1.4Mωk=0.9×1.4ωkLah2/10
=0.9×1.4×0.25×1.00×1.50×1.50/10=70875N.mm
2）轴心受压稳定性系数
Lo=kμh=1.204×2.335×1500=4217mm，λ=Lo/i=4217/15.8=267,=0.10 3）立杆稳定性验算
N=7.45kN=7450N
N/(A)＋MW/W=7450/0.103/489+70875/5080=161.87N/mm2
立杆稳定性161.87N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。
6.立杆支承面承载力验算
立杆设配套底座200×100mm,支承面为混凝土楼板（按C35考虑）,楼板厚度200mm
上部荷载为F=7.45kN.
(1)支承面混凝土受冲切承载力验算
η=0.4＋1.2/βs =1.00，σpc,m =0N/mm2，Um=2×(200+185)+2×(100+185)=1340mm
（0.7βh ft＋0.25σpc,m）ηUm hO
=[(0.7×1×1.57+0.25×0)×1.00×1340×185]/1000=272.44kN
支承面受冲切承载力272.44kN＞F=7.45kN,满足要求。
(2)支承面局部受压承载力验算
Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2, Al=0.20×0.10=0.02m2
βl=(Ab/Al)0.5=2.45，fcc=0.85×16700=14195kN/m2，ω=0.75
ωβlfccAl=0.75×2.45×14195×0.02=521.67kN
支承面局部受压承载力F=521.67kN＞上部荷载F=7.45kN,满足要求。
卸料平台宽度1.00m，长度3.50m,搭设高度51.0m。采用Φ48×3.5钢管。内力杆离墙0.20m，中立杆采用双管。立杆的步距h=1.50m，立杆纵距b=1.00m，立杆的横距L=0.50m。横向水平杆上设1根纵向水平杆，横向水平杆与中立杆采用单扣件连接；平台上满铺竹串片脚手板。
1、作业前贯彻质量规划和种各种技术措施，严格按照施工规范和公司技术标准施工。确立专职质安员，加强施工工序和操作规程及验收规范的执行力度，主持各工序质量检查工作，制止违章操作。
2、施工准备阶段的质量管理
施工前的准备工作很重要，它贯穿工程施工的全过程，施工准备阶段的质量管理直接影响工程质量，这个阶段的质量控制主要包括：认真熟悉施工方案及搭设图纸、材料的质量验收、操作工人资格审查。
3、施工过程的质量管理
做好施工的技术交底和技术复核工作，监督工程是否严格按照规范及经审批的施工方案进行作业。
1、施工前对作业工人进行三级安全生产教育，并严格实行持证上岗并在上岗前对其进行技术交底，强化其对安全操作规程的认识。
2、切实执行安全检查制度，工地由安全管理小组每周进行一次安全检查，专职安全员每日进行安全检查，及时发现及纠正存在的安全隐患，对不安全因素提出整改意见，限期整改，把事故消灭在萌芽状态。并进行复查。
3、严格执行安全奖罚制度，做到违章必罚、安全有奖，以减少操作人员的违章现象。
4、加强安全交底工作，必须逐级进行安全技术交底。安全交底应全面、具体、有针对性，并履行签字手续。
5、卸料平台作为材料中转平台之用，严控堆料数量，所需中转的材料必须即到即吊运，严禁长时间停放在平台上作堆料场地。
6、外架特种作业人员及上岗证号
付保庭 粤F022010000182
*振杨 粤F022010000190
**强 粤F022010000201
余春成 粤F022010000183
邓建华 粤F022010000196
付保权 粤F022010000185
*兆辉 粤F022010000198
九、安全事故应急准备和响应预案
组员：生产负责人、安全员、施工主管、质量员、技术负责人
2、施工管理部负责对相关人员每年进行一次培训。
3、应急物资的准备、维护、保养
LY／T 2795-2017 森林防火指挥调度系统技术要求.pdf（1）应急物资的准备：简易担架、跌伤损伤药品、包扎纱布；
（2）各种应急物资要配备齐全，并加强日常管理。
卸料平台的施工要按经审批签字的施工方案进行操作，搭设人员应持有特种作业人员证才能上岗作业。
卸料平台搭设人员必须持证上岗，经过现场培训、交底，且必须挂好符合国家标准的安全带，交底时应根据施工现场实际情况和施工方案进行施工。发现隐患后应立即通知现场负责人进行整改，在隐患没有消除前必须采取可靠的防护措施，如有危及人身安全的紧急险情，应立即停止施工。
一旦发生安全事故由安全员组织抢救伤员，项目经理打“120”急救中心，由工长保护好现场防止事态扩大，其他义务小组人员协助安全员做好现场救护工作，如有轻伤或休克人员，由安全员组织临时抢救、包扎止血或做人工呼吸或胸外心脏挤压，尽最大努力抢救伤员，将伤亡事故控制到最小程序，损失降到最小。
制定有效的防范措施关于加强新建建筑工程空调设置、第五立面设计、裙楼户外广告和招牌设置规划审批管理实施意见(附件、2、3)（广州市规划和自然资源局2020年3月），防止类似事故发生
对所有人员进行事故教育