施工组织设计下载简介

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重庆璧山碧桂园一期货量区外架施工方案（33P）.doc

(2) 弯曲的钢管杆件要调直，损坏的构件要修复，损坏的扣件、零件要更换；

(3) 做好钢铁件的防锈和木制件的防腐处理，钢管外壁在湿度较大地区（相对湿度大于75%），应每年涂刷防锈漆一次；其他地区可两年涂刷一次。涂刷时涂层不宜过厚。经彻底除锈后，涂一度红丹即可。钢管内壁可根据地区情况，每2~4年涂刷一次，每次涂刷两遍。角钢、桁架和其他铁件可每年涂刷一次。扣件要涂油，螺栓宜镀锌防锈，使用3~5年保护层剥落后再次镀锌。没有镀锌条件的，应在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防锈。木制件应做好防腐处理，钢制件应涂红丹及防锈涂料；

(4) 搬运长钢管、长角钢时，应采取措施防止弯曲。拆架应拆成单片装运，装卸时不得抛丢，防止损坏；

(5) 脚手架使用的扣件、螺栓、螺母、垫板、连接棒、插销等小配件极易丢失。在安装脚手架时，多余的小配件应及时收回存放，在拆卸脚手架时，散落在地面上的小配件要及时收捡起来；

(6) 健全制度，加强管理JT／T 617.2-2018 危险货物道路运输规则 第2部分：分类.pdf，减少损耗和提高效益是脚手架管理的中心环节。比较普遍采用的管理办法有两种

1) 由架子工班（组）管理，采用谁使用、谁维护、谁管理的原则，并建立积极地奖罚制度、做到确保施工需要，用毕及时归库、及时清理和及时维修保养，减少丢失和损耗；

2) 由材料部门集中管理，实行租赁制。施工队根据施工的需要向公司材料部门租赁脚手架材料，实行按天计费和损坏赔偿制度。

一、专职安全生产管理人员

陈雄（项目经理）——组长，负责协调指挥工作；

赵洪兵（施工员）——组员，负责现场施工指挥，技术交底；

江晨曦（安全员）——组员，负责现场安全检查工作；

江伟（架子工班长）——组员，负责现场具体施工；

第七节、计算书及相关图纸

普通型钢悬挑脚手架计算书

双排脚手架搭设高度为 19.5 m，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为1.8 m；

内排架距离墙长度为0.30 m；

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；

采用的钢管类型为 Φ48×2.8；

横杆与立杆连接方式为单扣件；

连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；

同时施工层数:1 层；

本工程地处重庆，基本风压0.4kN/m2；

风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取1.206，计算立杆稳定性时取1，风荷载体型系数μs 为1.242；

每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1394；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；

安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:6 层；

脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；

悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.2m，建筑物内锚固段长度 1.8 m。

锚固压点螺栓直径(mm):16.00；

楼板混凝土标号:C30；

钢丝绳安全系数为:3.500；

钢丝绳与墙距离为(m):3.000；

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 0.3 m。

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值: P1= 0.031kN/m ；

脚手板的荷载标准值: P2= 0.3×1.5/3=0.15kN/m ；

活荷载标准值: Q=3×1.5/3=1.5kN/m；

荷载的计算值: q=1.2×0.031+1.2×0.15+1.4×1.5=2.317kN/m；

小横杆计算简图

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

Mqmax=ql2/8

最大弯矩 Mqmax =2.317×0.82/8=0.185kN·m；

最大应力计算值 σ=Mqmax/W =43.622N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力 σ =43.622N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.031+0.15+1.5=1.681kN/m ；

νqmax=5ql4/384EI

最大挠度 ν=5.0×1.681×8004/(384×2.06×105×101900)=0.427 mm；

小横杆的最大挠度 0.427 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800 / 150=5.333 与10 mm，满足要求！

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

小横杆的自重标准值: P1= 0.031×0.8=0.025kN；

脚手板的荷载标准值: P2= 0.3×0.8×1.5/3=0.12kN；

活荷载标准值: Q= 3×0.8×1.5/3=1.2kN；

荷载的设计值: P=(1.2×0.025+1.2×0.12+1.4×1.2)/2=0.927kN；

大横杆计算简图

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

Mmax=0.08ql2

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.031×1.5×1.5=0.006kN·m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=0.267Pl

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.927×1.5= 0.371kN·m；

M=M1max + M2max=0.006+0.371=0.377kN·m

最大应力计算值 σ=0.377×106/4250=88.675N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力计算值 σ=88.675N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；

均布荷载最大挠度计算公式如下:

νmax=0.677ql4/100EI

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

νmax= 0.677×0.031×15004 /(100×2.06×105×101900)=0.051 mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

νpmax=1.883Pl3/100EI

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

小横杆传递荷载 P=(0.025+0.12+1.2)/2=0.672kN

ν= 1.883×0.672×15003/ ( 100 ×2.06×105×101900)=2.036 mm；

最大挠度和：ν= νmax + νpmax=0.051+2.036=2.087 mm；

大横杆的最大挠度 2.087 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！

四、扣件抗滑力的计算

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):

R ≤ Rc

小横杆的自重标准值: P1=0.031×0.8×2/2=0.025kN；

大横杆的自重标准值: P2=0.031×1.5=0.047kN；

脚手板的自重标准值: P3=0.3×0.8×1.5/2=0.18kN；

活荷载标准值: Q=3×0.8×1.5 /2=1.8kN；

荷载的设计值: R=1.2×(0.025+0.047+0.18)+1.4×1.8=2.822kN；

R < 8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

五、脚手架立杆荷载的计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m

NG1=[0.1248+(0.80×2/2)×0.031/1.80]×19.50=2.704kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用冲压钢脚手板，标准值为0.3kN/m2

NG2= 0.3×6×1.5×(0.8+0.3)/2=1.485kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m

NG3=0.14×6×1.5/2=0.63kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2

NG4=0.005×1.5×19.5=0.146kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.965kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值

NQ=3×0.8×1.5×1/2=1.8kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2 NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.965+ 0.85×1.4×1.8= 8.1kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.965+1.4×1.8=8.478kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7μz·μs·ω0

经计算得到，风荷载标准值为:

Wk=0.7 ×0.4×1×1.242=0.348kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为:

Mw=0.85 ×1.4WkLah2/10=0.85 ×1.4×0.348×1.5×1.82/10=0.201kN·m；

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA) + MW/W ≤ [f]

立杆的轴心压力设计值 ：N=8.100kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)≤ [f]

立杆的轴心压力设计值 ：N=N'= 8.478kN；

计算立杆的截面回转半径 ：i=1.6 cm；

计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.118 m；

长细比: L0/i=195 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.189

立杆净截面面积 ： A=3.98 cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=4.25 cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205N/mm2；

σ=8100.3/(0.189×398)+201123.518/4250=155.008N/mm2；

立杆稳定性计算 σ=155.008N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

σ=8478.3/(0.189×398)=112.71N/mm2；

立杆稳定性计算 σ=112.71N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl=Nlw + N0

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝1.206，μs＝1.242，ω0＝0.4，

Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7 ×1.206×1.242×0.4=0.419kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=10.8 m2；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=6.341kN；

连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 11.341kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比 l/i=300/16的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

A=3.98 cm2；[f]=205N/mm2；

Nl=11.341 < Nf=77.429,连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到 Nl=11.341小于双扣件的抗滑力 12kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本方案中，脚手架排距为800mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 300mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141cm3，截面积A=26.1cm2。

受脚手架集中荷载 N=1.2×4.965 +1.4×1.8=8.478kN；

水平钢梁自重荷载 q=1.2×26.1×0.0001×78.5=0.246kN/m；

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN·m)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：

R2=41.51kN；

R4=0.447kN。

最大弯矩Mmax=6.883kN·m；

最大应力σ=M/1.05W+N/A=6.883×106/( 1.05 ×141000)+ 4.151×103/2610=48.081N/mm2；

水平支撑梁的最大应力计算值48.081N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值 215N/mm2,满足要求！

九、悬挑梁的整体稳定性计算

水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下

σ=M/φbWx ≤ [f]

经过计算得到最大应力 σ=6.883×106 /( 0.93×141000 )= 52.545N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算 σ=52.545 小于 [f]=215N/mm2 ,满足要求！

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

RAH=ΣRUicosθi

其中RUicosθi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力 RCi=RUisinθi

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：

RU1=41.717kN；

钢丝拉绳(支杆)的内力计算

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为

RU=41.717kN

选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径17mm。

[Fg]=aFg/K

得到：[Fg]=44.686kN>Ru＝41.717kN。

经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为

N=RU=41.717kN

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为

σ=N/A ≤ [f]

其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；

所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(41717×4/(3.142×50×2)) 1/2 =23mm；

实际拉环选用直径D=25mm 的HPB235的钢筋制作即可。

十二、锚固段与楼板连接的计算

1.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下

DZ／T 0384-2021 矿产地质勘查规范 金刚石.pdf h ≥ N/πd[fb]

24263/(3.142×16×1.43)=337.55mm。

螺栓的轴向拉力N=24.263kN 小于螺栓所能承受的最大拉力F=43.206kN，满足要求！

2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下

混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:

经过计算得到公式右边等于88.64kN，大于锚固力N=0.45kNYD／B 195-2018标准下载，楼板混凝土局部承压计算满足要求！