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扶绥县人民医院内科综合楼项目地下室模板工程专项施工方案.doc

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.391kN,R2=3.049kN,R3=2.51kN,R4=3.049kN,R5=2.391kN

正常使用极限状态

Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×3.683×0.45,0.375×3.683×0.45+3.683×0.2]=2.072kN

AQ 4126-2018 烟花爆竹工程设计安全审查规范 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.504kN,R2'=2.072kN,R3'=1.685kN,R4'=2.072kN,R5'=1.504kN

主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.206×106/4490=45.781N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax＝4.304kN

τmax=2Vmax/A=2×4.304×1000/424＝20.302N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax＝0.062mm≤[ν]＝L/250＝367/250＝1.468mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=0.123kN，R2=6.818kN，R3=6.818kN，R4=0.123kN

正常使用极限状态

支座反力依次为R1'=0.097kN，R2'=4.516kN，R3'=4.516kN，R4'=0.097kN

主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6

P＝max[R2，R3]×0.6=Max[6.818，6.818]×0.6=4.091kN，P'＝max[R2'，R3']×0.6＝Max[4.516，4.516]×0.6=2.709kN

2号主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.644×106/4730=136.227N/mm2≤[f]=205N/mm2

2号主梁剪力图(kN)

Vmax＝2.659kN

τmax=2Vmax/A=2×2.659×1000/450＝11.819N/mm2≤[τ]=125N/mm2

2号主梁变形图(mm)

νmax＝0.976mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm

4、支座反力计算

极限承载能力状态

支座反力依次为R1=5.523kN，R2=8.796kN，R3=8.796kN，R4=5.523kN

立杆所受主梁支座反力依次为P2=8.796/0.6=14.66kN，P3=8.796/0.6=14.66kN

八、纵向水平钢管验算

P＝max[R1，R4]=0.123kN，P'＝max[R1'，R4']＝0.097kN

计算简图如下：

纵向水平钢管弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.019×106/4490＝4.315N/mm2≤[f]＝205N/mm2

纵向水平钢管剪力图(kN)

Vmax＝0.08kN

τmax＝2Vmax/A=2×0.08×1000/424＝0.377N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

纵向水平钢管变形图(mm)

νmax＝0.037mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm

4、支座反力计算

支座反力依次为R1=0.166kN，R2=0.264kN，R3=0.264kN，R4=0.166kN

同理可得：两侧立杆所受支座反力依次为R1=0.264kN，R4=0.264kN

1、扣件抗滑移验算

两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.264,0.264]＝0.264kN≤0.85×8=6.8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

2、可调托座验算

可调托座最大受力N＝max[P2，P3]＝14.66kN≤[N]=30kN

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632mm

λ=max[l01，l02]/i=2633/15.9=165.597≤[λ]=210

长细比满足要求！

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3042mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mm

λ=max[l01，l02]/i=3042/15.9=191.321

查表得：φ＝0.197

R1＝0.264kN，P2＝14.66kN，P3＝14.66kN，R4＝0.264kN

梁两侧立杆承受楼板荷载：

fd＝Nd/(φA)＝15.652×103/(0.197×424)＝187.384N/mm2≤[f]＝205N/mm2

H/B=5.9/46.6=0.127≤3

十二、架体抗倾覆验算

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=0.9×0.612=0.551kN/m：

风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：

Fwk= l'a×Hm×ωmk=0.9×1×0.207=0.186kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：

Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×5.92×0.551+5.9×0.186=10.686kN.m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=46.62×0.9×[0.15×5.9/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×46.6/2=3159.169kN.m≥3γ0Mok =3×1×10.686=32.058kN.M

下挂部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]＝1 ×[1.35×0.9×24+1.4×0.9×2]＝31.68kN/m2

下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝24 kN/m2

设计简图如下：

梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：

q1＝bS承＝1×31.68＝31.68kN/m

q1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×24×1＝29.16kN/m

q1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/m

Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×29.16×0.1882+0.121×2.52×0.1882＝0.12kN·m

σ＝Mmax/W＝0.12×106/37500＝3.211N/mm2≤[f]＝17N/mm2

q＝bS正＝1×24＝24kN/m

νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×24×187.54/(100×5000×281250)＝0.133mm≤187.5/250=0.75mm

3、最大支座反力计算

承载能力极限状态

R左下挂max＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×29.16×0.188+1.223×2.52×0.188＝6.827kN

正常使用极限状态

R'左下挂max＝1.143×l左×q＝1.143×0.188×24＝5.144kN

梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：

q1＝bS承＝1×31.68＝31.68kN/m

q1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×24×1＝29.16kN/m

q1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/m

Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×29.16×0.2052+0.121×2.52×0.2052＝0.144kN·m

σ＝Mmax/W＝0.144×106/37500＝3.838N/mm2≤[f]＝17N/mm2

q＝bS正＝1×24＝24kN/m

νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×24×2054/(100×5000×281250)＝0.19mm≤205/250=0.82mm

3、最大支座反力计算

承载能力极限状态

R右下挂max＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×29.16×0.205+1.223×2.52×0.205＝7.464kN

正常使用极限状态

R'右下挂max＝1.143×l左×q＝1.143×0.205×24＝5.624kN

计算简图如下：

跨中段计算简图

悬挑段计算简图

q＝6.827kN/m

Mmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×6.827×0.52，0.5×6.827×0.152]=0.171kN·m

σ＝Mmax/W＝0.171×106/53333＝3.2N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2

Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×6.827×0.5，6.827×0.15]=2.048kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.048×1000/(2×50×80)＝0.768N/mm2≤[τ]＝1.663N/mm2

q＝5.144kN/m

ν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×5.144×5004/(100×8415×2133330)＝0.121mm≤500/250=2mm

ν2max＝qL4/(8EI)=5.144×1504/(8×8415×2133330)=0.018mm≤150/250=0.6mm

4、最大支座反力计算

承载能力极限状态

R左下挂max＝max[1.1×6.827×0.5，0.4×6.827×0.5+6.827×0.15]＝3.755kN

正常使用极限状态

R'左下挂max＝max[1.1×5.144×0.5，0.4×5.144×0.5+5.144×0.15]＝2.829kN

计算简图如下：

跨中段计算简图

悬挑段计算简图

q＝7.464kN/m

Mmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×7.464×0.52，0.5×7.464×0.152]=0.187kN·m

σ＝Mmax/W＝0.187×106/53333＝3.499N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2

Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×7.464×0.5，7.464×0.15]=2.239kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.239×1000/(2×50×80)＝0.84N/mm2≤[τ]＝1.663N/mm2

q＝5.624kN/m

ν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×5.624×5004/(100×8415×2133330)＝0.133mm≤500/250=2mm

ν2max＝qL4/(8EI)=5.624×1504/(8×8415×2133330)=0.02mm≤150/250=0.6mm

4、最大支座反力计算

承载能力极限状态

R右下挂max＝max[1.1×7.464×0.5，0.4×7.464×0.5+7.464×0.15]＝4.105kN

正常使用极限状态

R'右下挂max＝max[1.1×5.624×0.5，0.4×5.624×0.5+5.624×0.15]＝3.093kN

因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。

同前节计算过程，可依次解得：

承载能力极限状态：R1＝0.779kN，R2＝2.253kN，R3＝1.852kN，R4＝2.253kN，R5＝0.779kN

正常使用极限状态：R'1＝0.584kN，R'2＝1.697kN，R'3＝1.378kN，R'4＝1.697kN，R'5＝0.584kN

计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

σmax＝Mmax/W＝0.336×106/4490=74.736N/mm2≤[f]=205 N/mm2

梁左侧剪力图(kN)

τmax=2Vmax/A=2×3.032×1000/424＝14.302N/mm2≤[τ]=120 N/mm2

梁左侧变形图(mm)

νmax＝0.494mm≤350/250＝1.4 mm

4、最大支座反力计算

R左下挂max＝5.089/0.6=8.481kN

因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。

同前节计算过程，可依次解得：

承载能力极限状态：R1＝0.851kN，R2＝2.463kN，R3＝2.025kN，R4＝2.463kN，R5＝0.851kN

正常使用极限状态：R'1＝0.638kN，R'2＝1.856kN，R'3＝1.507kN，R'4＝1.856kN，R'5＝0.638kN

计算简图如下：

SL 106-2017 水库工程管理设计规范 主梁弯矩图(kN·m)

σmax＝Mmax/W＝0.555×106/4490=123.668N/mm2≤[f]=205 N/mm2

梁左侧剪力图(kN)

τmax=2Vmax/A=2×3.314×1000/424＝15.632N/mm2≤[τ]=120 N/mm2

梁左侧变形图(mm)

νmax＝1.262mm≤350/250＝1.4 mm

GB／T 5137.4-2020 汽车安全玻璃试验方法 第4部分：太阳能特性试验 4、最大支座反力计算

R右下挂max＝6.427/0.6=10.712kN

同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N＝0.95×Max[8.481，10.712]＝10.176kN≤Ntb＝17.8kN