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06.办公楼中心工程高支模专项施工方案200页，含计算书.doc

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为

N1=0.937kN

CECS325-2012 既有村镇住宅建筑抗震鉴定和加固技术规程.pdf N2=3.566kN

N3=0.937kN

最大弯矩 M = 0.039kN.m

最大变形 V = 0.007mm

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.039×1000×1000/54000=0.722N/mm2

面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；

面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3×1562.0/(2×1000.000×18.000)=0.130N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2

面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

面板最大挠度计算值 v = 0.007mm

面板的最大挠度小于125.0/250,满足要求!

二、梁底支撑木方的计算

按照三跨连续梁计算，计算公式如下:

均布荷载 q = 3.566/1.000=3.566kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×3.57×1.00×1.00=0.357kN.m

最大剪力 Q=0.6×1.000×3.566=2.139kN

最大支座力 N=1.1×1.000×3.566=3.922kN

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；

I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.357×106/83333.3=4.28N/mm2

木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×2139/(2×50×100)=0.642N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，

均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)

得到q=2.572kN/m

木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!

(一) 梁底支撑横向钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方支撑传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

支撑钢管变形计算受力图

支撑钢管变形图(mm)

最大弯矩 Mmax=0.253kN.m

最大变形 vmax=0.069mm

最大支座力 Qmax=8.361kN

抗弯计算强度 f = M/W =0.253×106/4491.0=56.22N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!

(二) 梁底支撑纵向钢管计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN；

　　 R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=8.36kN

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,故采用双扣件,满足抗滑承载力要求!

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 N —— 立杆的轴心压力最大值，它包括：

横杆的最大支座反力 N1=8.361kN (已经包括组合系数)

脚手架钢管的自重 N2 = 0.9×1.35×0.135×3.000=0.492kN

N = 8.361+0.492=8.854kN

　　 i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　 A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2；

　　 W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；

h —— 最大步距，h=1.50m；

l0 —— 计算长度，取1.500+2×0.200=1.900m；

λ —— 长细比，为1900/16.0=119 <150 长细比验算满足要求!

φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；

经计算得到σ=8854/(0.458×424)=45.602N/mm2；

不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10

其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=uz×us×w0 = 0.200×1.000×0.600=0.120kN/m2

h —— 立杆的步距，1.50m；

la —— 立杆迎风面的间距，1.00m；

lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；

风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.120×1.000×1.500×1.500/10=0.031kN.m；

Nw=8.361+0.9×1.2×0.405+0.9×0.9×1.4×0.031/1.000=8.888kN

经计算得到σ=8888/(0.458×424)+31000/4491=52.599N/mm2；

考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

13.5.3工字钢梁计算书

作用于钢梁的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

Nw=1.2×4.570+0.9×1.4×3.240+0.9×0.9×1.4×0.087/1.200=9.649kN

1、单跨梁形式：简支梁 

2、荷载受力形式：简支梁按均布荷载

3、计算模型基本参数：长 L =4m  

4、集中力：q=9.649/1.2=8.04KN/m  

 Ix= 1130cm4 Wx= 141cm3 Sx= 13.8cm3 

G= 20.513kg/m  

翼缘厚度tf= 5.5mm 

腹板厚度tw= 9.9mm 

1、材质：Q235  

2、x轴塑性发展系数γx：1.0 

3、梁的挠度控制［v］：L/250 

1、支座反力：RA = RB =16.08KN  

2、支座剪力：VA = RA  =16.08KN  

3、最大弯矩：Mmax =ql2/8 =8.04×42/8=16.08KN.m 

五、强度及刚度验算结果

σmax = Mmax/(γx×Wx)＝(ql2/8)/ Wx =(8.04×42/8)/141×103=114.04KN/m 

τA = RA×Sx/(Ix×tw)＝19.84N/mm2  

τB = RB×Sx/(Ix×tw)＝19.84N/mm2  

 fmax =5ql4/384EI=5×8.04×44/384×2.1×1130=11.3mm  

 v = fmax / L =11.3/4000=1/354 

 σmax=114.04N/mm2＜抗弯设计值f : 205 N/mm2 满足要求！ 

支座最大剪应力τmax=19.84N/mm2＜抗剪设计值fv:125 N/mm2 满足要求！ 

跨中挠度相对值v=L/ 354＜挠度控制值［v］:L/ 250 满足要求！ 

13.6梁侧模板计算书

计算断面宽度400mm，高度2950mm，两侧楼板厚度180mm。

模板面板采用普通胶合板。

内龙骨布置9道，内龙骨采用50×100mm木方。

外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。

对拉螺栓布置6道，在断面内水平间距200+500+500+500+500+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

模板组装示意图

二、梁侧模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中 γc—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

　　　t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；

T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃；

V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；

β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2

考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:

F1=0.90×27.000=24.300kN/m2

考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:

F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。

面板的计算宽度取0.50m。

荷载计算值 q = 1.2×24.300×0.500+1.40×5.400×0.500=18.360kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3；

I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4；

计算简图

弯矩图(kN.m)

剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

变形计算受力图

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为

N1=2.507kN

N2=7.209kN

N3=6.128kN

N4=6.423kN

N5=6.324kN

N6=6.423kN

N7=6.128kN

N8=7.209kN

N9=2.507kN

最大弯矩 M = 0.232kN.m

最大变形 V = 0.770mm

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.232×1000×1000/27000=8.593N/mm2

面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；

面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3×3850.0/(2×500.000×18.000)=0.642N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2

面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

面板最大挠度计算值 v = 0.770mm

面板的最大挠度小于346.3/250,满足要求!

四、梁侧模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。

内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.35×24.30+1.4×0.35×5.40=12.714kN/m

挠度计算荷载标准值q=0.35×24.30=8.408kN/m

按照三跨连续梁计算，计算公式如下:

均布荷载 q = 6.357/0.500=12.714kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×12.714×0.50×0.50=0.318kN.m

最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.500×12.714=3.814kN

最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.500×12.714=6.993kN

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；

I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；

抗弯计算强度 f = M/W =0.318×106/83333.3=3.81N/mm2

抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×3814/(2×50×100)=1.144N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2

抗剪强度计算满足要求!

最大挠度小于500.0/250,满足要求!

五、梁侧模板外龙骨的计算

外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。

外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

支撑钢管变形计算受力图

支撑钢管变形图(mm)

最大弯矩 Mmax=1.223kN.m

最大变形 vmax=0.185mm

最大支座力 Qmax=13.842kN

抗弯计算强度 f = M/W =1.223×106/10160.0=120.37N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!

N < [N] = fA

DB52／T 1396-2018标准下载其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；

　　 A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

　　 f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

对拉螺栓的直径(mm): 14

对拉螺栓有效直径(mm): 12

对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000

聚氨酯硬泡外墙外保温系统喷涂法施工工法.pdf对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850

对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 13.842

对拉螺栓强度验算满足要求!