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框剪结构教学楼及附属工程高支模施工方案.doc

f=NB/(φA)=17.481×1000/(0.641×(3.84×100))=71.02N/mm2≤[σ]=205N/mm2

扣件式梁模板安全计算书

根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。

W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3

DBJ16-2010 海南省公共厕所管理及保洁服务标准I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4

q=Υ0×{1.35α[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4ΨcjQ1kb}=1×(1.35×1×(0.5+(24+1.5)×1200/1000)×1+1.4×2.5×1×0.9)=45.135kN/m

Mmax=0.1kN·m

σ=Mmax/W=0.1×106/24000=4.179N/mm2≤[f]=31N/mm2

qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×1200/1000)×1=31.1kN/m

（图7） 可变荷载控制的受力简图1

（图8） 次梁弯矩图(kN·m)

Mmax=0.469kN·m

σ=Mmax/W=0.469×106/(40.833×1000)=11.475N/mm2≤[f]=15N/mm2

（图9） 次梁剪力图(kN)

Vmax=3.02kN

τmax=VmaxS/(Ib)=3.02×103×30.625×103/(142.917×104×5×10)=1.294N/mm2≤[τ]=2N/mm2

（图10） 变形计算简图

（图11） 次梁变形图(mm)

νmax=0.885mm≤[ν]=0.9×1000/400=2.25mm

等跨连续梁，跨度为:2

跨距为：(等跨)0.4

将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。

A.由可变荷载控制的组合：

B.由永久荷载控制的组合：

q=max[q1,q2]= max(5.443,5.925)=5.925kN

此时次梁的荷载简图如下

（图16） 次梁承载能力极限状态受力简图

用于正常使用极限状态的荷载为：

此时次梁的荷载简图如下

（图17） 次梁正常使用极限状态受力简图

根据力学求解计算可得：

承载能力极限状态下在支座反力：R=5.741kN

正常使用极限状态下在支座反力：Rk=4.018kN

还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk= 60.4/1000=0.06 kN/m

自重设计值为：g=Υ0×1.2gk=1×1.2×60.4/1000=0.072kN/m

则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：

（图18） 主梁正常使用极限状态受力简图

则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：

（图19） 主梁正常使用极限状态受力简图

（图12） 主梁弯矩图(kN·m)

Mmax=0.724kN·m

σ=Mmax/W=0.724×106/(8.24×1000)=87.916N/mm2≤[f]=205N/mm2

（图13） 主梁剪力图(kN)

Vmax= 9.481kN

τmax=QmaxS/(Ib)=9.481×1000×5.54×103/(19.78×104×1.08×10)=24.586N/mm2≤[τ]=120N/mm2

（图14） 主梁变形图(mm)

νmax=0.072mm≤[ν]=0.8×1000/(1+1)/400=1mm

因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。

两端支座最大支座反力为：R1=2.031kN

非端支座最大支座反力为：R2=18.961kN

五、端支座扣件抗滑移验算

按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力

R1=2.031kN≤[N]=8kN

非端支座最大支座反力为即为可调托座受力

R2=18.961kN≤[N]=30kN

立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距

λ=h/i=1.5×1000/(1.6×10)=93.75≤[λ]=150

梁两侧立杆承受的楼板荷载

N1=[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4Q1k]la1lb1=(1.2×(0.5+(24+1.5)×140/1000)+1.4×2.5)×0.8×0.8=5.366kN

由第五节知，梁侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力

由于梁中间立杆和梁侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算

NA=max(N1+R1,R2)=18.961kN

f=NB/(φA)=19.165×1000/(0.641×(3.84×100))=77.862N/mm2≤[σ]=205N/mm2

扣件式钢管支架楼板模板安全计算书

（图2） 纵向剖面图1

取b=1m单位面板宽度为计算单元。

W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3

I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4

q=ϒ0×{1.35α[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4ΨcjQ1kb}=1×(1.35×1×(0.3+(24+1.1)×140/1000)×1+1.4×2.5×1)=8.649kN/m

Mmax=0.083kN·m

σ=Mmax/W=0.083×106/24000=3.475N/mm2≤[f]=31N/mm2

qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×140/1000)×1=3.814kN/m

（图6） 正常使用极限状态下的受力简图

ν=0.121mm≤[ν]=300/400=0.75mm

按有悬挑的四跨连续梁进行计算

（图8） 可变荷载控制的受力简图1

q1= ϒ 0×{1.35α[G1k+（G2k+G3k)h]a+1.4ΨcjQ1ka}=1×(1.35×1×(0.3+(24+1.1)×140/1000)×300/1000+1.4×0.9×2.5×300/1000)=2.49kN/m

q1静= ϒ 0×1.35α[G1k+（G2k+G3k)h]a=1×1.35×1×(0.3+(24+1.1)×140/1000)×300/1000=1.545kN/m

q1静= ϒ 0×1.4ΨcjQ1ka=1×1.4×0.9×2.5×300/1000=0.945kN/m

Mmax=0.156kN·m

σ=Mmax/W=0.156×106/(40.833×103)=3.833N/mm2≤[f]=15N/mm2

（图10） 次梁剪力图

Vmax=1.129kN

τmax=V maxS/(Ib0)=1.129×103×30.625×103/(142.917×104×5×10)=0.484N/mm2≤[τ]=2N/mm2

qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.3+(24+1.1)×140/1000)×300/1000=1.144kN/m

（图11） 正常使用极限状态下的受力简图

（图12） 次梁变形图

νmax=0.164mm≤[ν]=0.8×1000/400=2mm

将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。

A.由可变荷载控制的组合：

q1=Υ0×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=1×(1.2×(0.3+(24+1.1)×140/1000)×300/1000+1.4×2.5×300/1000)=2.423kN/m

B.由永久荷载控制的组合：

q2=Υ0×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka}=1×(1.35×(0.3+(24+1.1)×140/1000)×300/1000+1.4×0.7×2.5×300/1000)=2.28kN/m

q=max[q1,q2]=max(2.423,2.28)=2.423kN

此时次梁的荷载简图如下

（图13） 次梁承载能力极限状态受力简图

用于正常使用极限状态的荷载为：

qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.3+(24+1.1)×140/1000)×300/1000=1.144kN/m

此时次梁的荷载简图如下

（图14） 次梁正常使用极限状态受力简图

根据力学求解计算可得：

Rmax=2.112kN

Rkmax=0.997kN

还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=60.4/1000=0.06kN/m

自重设计值为：g=Υ0×1.2gk=1×1.2×60.4/1000=0.072kN/m

则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：

（图15） 主梁正常使用极限状态受力简图

则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：

（图16） 主梁正常使用极限状态受力简图

（图17） 主梁弯矩图

Mmax=0.424kN·m

σ=Mmax/W=0.424×106/(8.24×1000)=51.426N/mm2≤[f]=205N/mm2

（图18） 主梁剪力图

Vmax=3.24kN

τmax=QmaxS/(Ib0)=3.24×1000×5.54×103/(19.78×104×1.08×10)=8.403N/mm2≤[τ]=120N/mm2

（图19） 主梁变形图

GBT 39223.3-2020 健康家居的人类工效学要求 第3部分：办公桌椅.pdfνmax=0.089mm≤[ν]=0.8×103/400=2mm

立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：Rzmax=5.721kN

立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距

λ=h1/i=1.5×1000/(1.6×10)=93.75≤[λ]=150

N1=Υ0×[1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k]lalb +Υ0×1.2×H×gk=1×(1.2×(0.3+(24+1.1)×140/1000)+1.4×2.5)×0.8×0.8+1×1.2×17.91×0.144=8.257kN

f=N1/(φA)=8.257×1000/(0.133×(3.84×100))=162.08N/mm2≤[σ]=205N/mm2

按上节计算可知，可调托座受力N= Rzmax =5.721 kN

GB T6730.61-2022铁矿石碳和硫含量的测定 高频燃烧红外吸收法.pdfN=5.721 kN≤[N]=30kN