施工组织设计下载简介

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车库工程模板施工方案（56P）.doc

按悬臂梁，R1＝Rmaxl=1.47×0.15＝0.22kN

R＝max[Rmax，R1]＝1.47kN;

同理JCT903-2012 吸声板用粒状棉，R'＝1.1kN，R''＝1.1kN

计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.68kN·m

σ＝Mmax/W＝0.68×106/5080＝134.16N/mm2≤[f]＝205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax＝4.08kN

τmax＝2Vmax/A=2×4.08×1000/489＝16.67N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax＝0.75mm

νmax＝0.75mm≤[ν]＝2mm

λ＝h/i＝1800/15.9＝113.21≤[λ]＝150

查表得，φ＝0.54

Mw＝0.92×1.4×0.29×0.8×1.82/10＝0.08kN·m

Nw＝0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.3)+0.9×1.4×1]×0.8×0.8+0.92×1.4×0.08/0.8＝6.57kN

f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝6568.89/(0.54×424)+0.08×106/4490＝47.33N/mm2≤[f]＝205N/mm2

按上节计算可知，可调托座受力N＝6.57kN≤[N]＝30kN

梁模板（扣件式）计算书

设计简图如下：

取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2]×1＝29.77kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝28.01kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m

q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝23.05kN/m

σ＝Mmax/W＝0.05×106/37500＝1.23N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×23.05×133.334/(100×10000×281250)＝0.018mm≤[ν]＝l/400＝133.33/400＝0.33mm

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.4×28.01×0.13+0.45×1.76×0.13＝1.6kN

R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.1×28.01×0.13+1.2×1.76×0.13＝4.39kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×23.05×0.13＝1.23kN

R2'=R3'=1.1 q2l=1.1×23.05×0.13＝3.38kN

为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×4.42×0.82，0.5×4.42×0.32]＝0.3kN·m

σ＝Mmax/W＝0.3×106/36750＝8.24N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×4.42×0.8，4.42×0.3]＝2.147kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.147×1000/(2×45×70)＝1.02N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×3.41×8004/(100×9350×1286200)＝0.73mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝3.41×3004/(8×9350×1286200)＝0.29mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm

4、支座反力计算

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)

承载能力极限状态

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×4.42×0.8，0.393×4.42×0.8+4.42×0.3]＝4.04kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝2.47kN，R2＝R3＝4.04kN

正常使用极限状态

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×3.41×0.8，0.393×3.41×0.8+3.41×0.3]＝3.12kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'4＝2.14kN，R'2＝R'3＝3.12kN

主梁自重忽略不计，计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.384×106/5080＝75.5N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax＝6.342kN

τmax＝2Vmax/A=2×6.342×1000/489＝25.94N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax＝0.17mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mm

4、扣件抗滑计算

R＝max[R1,R3]＝1.58kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

同理可知，右侧立柱扣件受力R＝0.17kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

λ=h/i=1800/15.9=113.21≤[λ]=150

长细比满足要求！

查表得，φ＝0.54

Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.29×0.8×1.82/10＝0.09kN·m

q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+0.9×1.4×2]×1＝27.16kN/m

同上四～六计算过程，可得：

R1＝1.48kN，R2＝10.42kN，R3＝0.17kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝10530.9/(0.54×424)+0.09×106/4490＝64.64N/mm2≤[f]＝205N/mm2

由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]＝11.27kN≤[N]＝30kN

柱模板（设置对拉螺栓）计算书

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×2]＝min[38.4，48]＝38.4kN/m2

承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝38.4 kN/m2

最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算

静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.5×38.4＝23.33kN/m

活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.5×2＝0.88kN/m

σ＝Mmax/W＝0.1×106/(1/6×500×152)＝5.2N/mm2≤[f]＝15N/mm2

作用线荷载q＝bS正＝0.5×38.4＝19.2kN/m

ν＝0.677ql4/(100EI)＝0.68×19.2×2004/(100×10000×(1/12×500×153))＝0.15mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm

小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.2×48.42＝9.68 kN/m

小梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.25kN·m

σ＝Mmax/W＝0.25×106/36.75×103＝6.87N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.2×38.4＝7.68 kN/m

面板变形图(mm)

ν＝0.25mm≤[ν]＝1.5mm

1、柱箍强度验算

长边柱箍计算简图

长边柱箍弯矩图(kN·m)

长边柱箍剪力图(kN)

M1＝0.54kN·m，N1＝4.08kN

短边柱箍计算简图

短边柱箍弯矩图(kN·m)

短边柱箍剪力图(kN)

M2＝0.54kN·m，N2＝4.08kN

M/Wn＝0.54×106/(5.08×103)＝106.02N/mm2≤[f]＝205N/mm2

2、柱箍挠度验算

长边柱箍计算简图

长边柱箍变形图(mm)

短边柱箍计算简图

短边柱箍变形图(mm)

ν1＝0.66mm≤[ν]＝l/400＝1.5mm

ν2＝0.66mm≤[ν]＝l/400＝1.5mm

N＝4.08×2=8.16kN≤Ntb＝17.8kN

N＝4.08×2=8.16kN≤26kN

墙模板（非组合式钢模板）计算书

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×3]＝min[38.4，72]＝38.4kN/m2

承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝38.4 kN/m2

墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.53m，W＝bh2/6＝525×152/6＝19687.5mm3，I＝bh3/12＝525×153/12＝147656.25mm4

q＝bS承＝0.53×48.42＝25.42kN/m

面板弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.03kN·m

σ＝Mmax/W＝0.03×106/19687.5＝1.61N/mm2≤[f]＝15N/mm2

q＝bS正＝0.53×38.4=20.16kN/m

面板变形图(mm)

ν＝0.02mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm

q＝bS承＝0.12×48.42＝6.05kN/m

小梁弯矩图(kN·m)

小梁剪力图(kN)

Mmax＝0.11kN·m

σ＝Mmax/W＝0.11×106/36750＝2.87N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

q＝bS正＝0.12×38.4=4.8kN/m

小梁变形图(mm)

ν＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm

3、支座反力计算

R1=2.78kN，R2=...R59=2.22kN，R60=1.67kN

主梁弯矩图(kN·m)

DL／T 943-2015标准下载 Mmax＝1.19kN·m

σ＝Mmax/W＝1.19×106/10160＝116.96N/mm2≤[f]＝205N/mm2

主梁变形图(mm)

ν＝1.07mm＞[ν]＝l/400＝400/400＝1mm

对拉螺栓横向验算间距m＝max[400，400/2+325]＝525mm

对拉螺栓竖向验算间距n＝max[400DB45／T 2048-2019 微型消防站建设管理规范，400/2+75]＝400mm

N＝0.95mnS承＝0.95×0.53×0.4×48.42＝9.66kN≤Ntb＝17.8kN