施工组织设计下载简介
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新港东办公楼高支模施工方案(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.340×0.250×(2×0.800+0.300)/0.300=0.538kN/m
DGTJ 08-85-2020标准下载 (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.000×0.250=0.500kN/m
经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2×(5.000+0.538)+1.4×0.500=7.346kN/m
2.木方强度、挠度、抗剪计算
木方计算简图
木方弯矩图(kN.m)
木方变形图(mm)
木方剪力图(kN)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=2.152kN
N2=2.152kN
经过计算得到最大弯矩 M= 1.072kN.m
经过计算得到最大支座 F= 2.152kN
经过计算得到最大变形 V= 4.9mm
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；
I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=1.072×106/85333.3=12.56N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×2.151/(2×80×80)=0.504N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
最大变形 v =4.9mm
木方的最大挠度大于1220.0/250,满足要求!
二、梁底托梁的计算
梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
均布荷载取托梁的自重 q= 0.061kN/m。
托梁计算简图
托梁弯矩图(kN.m)
托梁变形图(mm)
托梁剪力图(kN)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.704kN.m
经过计算得到最大支座 F= 8.609kN
经过计算得到最大变形 V= 1.3mm
顶托梁的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；
I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.704×106/85333.3=8.25N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)顶托梁抗剪计算
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×5353/(2×80×80)=1.255N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
顶托梁的抗剪强度计算满足要求!
(3)顶托梁挠度计算
最大变形 v =1.3mm
顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求!
三、门架荷载标准值
作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。
1 门架静荷载计算
门架静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)
门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：
门架(MF1217) 1榀 0.205kN
交叉支撑 2副 2×0.040=0.080kN
连接棒 2个 2×0.006=0.012kN
锁臂 2副 2×0.009=0.017kN
合计 0.314kN
经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.314 / 1.700 = 0.185kN/m
(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)
剪刀撑采用48.0×3.5mm钢管，按照2步4跨设置，每米高的钢管重计算：
tg=(2×1.700)/(4×1.830)=0.464
2×0.038×(4×1.830)/cos/(2×1.700)=0.182kN/m
水平加固杆采用42.0×2.5mm钢管，按照2步1跨设置，每米高的钢管重为
0.024×(1×1.830)/(2×1.700)=0.013kN/m
每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.042kN/m；
(1×0.014+4×0.014)/1.700=0.042kN/m
每米高的附件重量为0.020kN/m；
每米高的栏杆重量为0.010kN/m；
经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.267kN/m
经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.452kN/m。
2 托梁传递荷载
托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。
从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为
第1榀门架两端点力3.310kN，3.310kN
第2榀门架两端点力8.609kN，8.609kN
第3榀门架两端点力8.609kN，8.609kN
第4榀门架两端点力3.310kN，3.310kN
经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 17.217kN。
四、立杆的稳定性计算
作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式
N = 1.2NGH + NQ
其中 NG —— 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.452kN/m；
NQ —— 托梁传递荷载，NQ = 17.217kN；
H —— 脚手架的搭设高度，H = 4.9m。
经计算得到，N = 1.2×0.452×4.900+17.217=19.876kN。
门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算
其中 N —— 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 19.88kN；
Nd —— 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；
一榀门架的稳定承载力设计值公式计算
其中 —— 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.595；
k —— 调整系数，k=1.13；
i —— 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.93cm；
I —— 门架立杆的换算截面惯性矩，I=11.57cm4；
h0 —— 门架的高度，h0=1.70m；
I0 —— 门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4；
A1 —— 门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2；
h1 —— 门架加强杆的高度，h1=1.54m；
I1 —— 门架加强杆的截面惯性矩，I1=6.08cm4；
A —— 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=6.20cm2；
f —— 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。
经计算得到，Nd= 75.625kN。
立杆的稳定性计算 N < Nd,满足要求!
(四)、250×700计算书
梁模板门式脚手架支撑计算书
计算的脚手架搭设高度为4.8米，门架型号采用MF1217，钢材采用Q235。
搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.70米，步距1.70米，跨距 l = 1.83米。
门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。
门架立杆采用42.0×2.5mm钢管，立杆加强杆采用42.0×2.5mm钢管。
每榀门架之间的距离0.90m，梁底木方距离350mm。
梁底木方截面宽度80mm，高度80mm。
梁顶托采用80×80mm木方。
1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆
图1 计算门架的几何尺寸图
图2 模板支架示意图
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。
集中力大小为 F = 1.2×25.000×0.110×0.700×0.350=0.809kN。
一、梁底木方的计算
木方按照简支梁计算。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1 = 25.000×0.700×0.350=6.125kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.340×0.350×(2×0.700+0.250)/0.250=0.785kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.000×0.350=0.700kN/m
经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2×(6.125+0.785)+1.4×0.700=9.272kN/m
2.木方强度、挠度、抗剪计算
木方计算简图
木方弯矩图(kN.m)
木方变形图(mm)
木方剪力图(kN)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=1.968kN
N2=1.968kN
经过计算得到最大弯矩 M= 1.026kN.m
经过计算得到最大支座 F= 1.968kN
经过计算得到最大变形 V= 4.6mm
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；
I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=1.026×106/85333.3=12.02N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1.967/(2×80×80)=0.461N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
最大变形 v =4.6mm
木方的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!
二、梁底托梁的计算
梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
均布荷载取托梁的自重 q= 0.061kN/m。
托梁计算简图
托梁弯矩图(kN.m)
托梁变形图(mm)
托梁剪力图(kN)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.465kN.m
经过计算得到最大支座 F= 5.655kN
经过计算得到最大变形 V= 0.9mm
顶托梁的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3；
I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.465×106/85333.3=5.45N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)顶托梁抗剪计算
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×3660/(2×80×80)=0.858N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
顶托梁的抗剪强度计算满足要求!
(3)顶托梁挠度计算
最大变形 v =0.9mm
顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求!
三、门架荷载标准值
作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。
1 门架静荷载计算
门架静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)
门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：
门架(MF1217) 1榀 0.205kN
交叉支撑 2副 2×0.040=0.080kN
连接棒 2个 2×0.006=0.012kN
锁臂 2副 2×0.009=0.017kN
合计 0.314kN
经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.314 / 1.700 = 0.185kN/m
(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)
剪刀撑采用48.0×3.5mm钢管，按照2步4跨设置，每米高的钢管重计算：
tg=(2×1.700)/(4×1.830)=0.464
2×0.038×(4×1.830)/cos/(2×1.700)=0.182kN/m
水平加固杆采用42.0×2.5mm钢管，按照2步1跨设置，每米高的钢管重为
0.024×(1×1.830)/(2×1.700)=0.013kN/m
每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.042kN/m；
(1×0.014+4×0.014)/1.700=0.042kN/m
每米高的附件重量为0.020kN/m；
每米高的栏杆重量为0.010kN/m；
经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.267kN/m
经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.452kN/m。
2 托梁传递荷载
托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。
从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为
第1榀门架两端点力2.298kN，2.298kN
第2榀门架两端点力5.655kN，5.655kN
第3榀门架两端点力5.655kN，5.655kN
第4榀门架两端点力2.298kN，2.298kN
经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 11.310kN。
四、立杆的稳定性计算
作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式
N = 1.2NGH + NQ
其中 NG —— 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.452kN/m；
NQ —— 托梁传递荷载，NQ = 11.310kN；
H —— 脚手架的搭设高度，H = 4.8m。
经计算得到，N = 1.2×0.452×4.800+11.310=13.915kN。
门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算
其中 N —— 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 13.92kN；
Nd —— 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；
一榀门架的稳定承载力设计值公式计算
其中 —— 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.595；
k —— 调整系数，k=1.13；
i —— 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.93cm；
I —— 门架立杆的换算截面惯性矩，I=11.57cm4；
h0 —— 门架的高度，h0=1.70m；
I0 —— 门架立杆的截面惯性矩GB／T 20674.2-2020 塑料管材和管件 聚乙烯系统熔接设备 第2部分：电熔连接.pdf.pdf，I0=6.08cm4；
A1 —— 门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2；
h1 —— 门架加强杆的高度，h1=1.54m；
I1 —— 门架加强杆的截面惯性矩，I1=6.08cm4；
A —— 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=6.20cm2；
f —— 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。
经计算得到，Nd= 75.625kN。
GB／T 36483-2018标准下载 立杆的稳定性计算 N < Nd,满足要求!