施工组织设计下载简介
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落地式钢管外脚手架专项施工方案均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=1.2×0.038×0.8×0.8/8＋1.892×0.8/2＝0.760kN.m
=0.760×1000000/5080＝149.606 N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！
3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5×0.038×800.0×800.0×800.0×800.0/(384*206000**121900)＝0.008mm
集中荷载标准值P=0.057＋0.120＋1.200＝1.377 kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=5×0.038×800.0×800.0×800.0×800.0/(384*206000**121900)＝0.008mm
最大挠度和
V=V1+V2=0.016mm
小横杆的最大挠度小于0.8×1000/150，并且小于10mm,满足要求！
11.3、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc ── 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R ── 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1.荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0.038×0.8＝0.030kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.3×1.5×0.8/2＝0.180kN
活荷载标准值 Q=3×1.5×0.8/2＝1.800kN
荷载的计算值 R=1.2×0.030＋1.2×0.180＋1.4×1.800＝2.772＜RC＝8.0kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
11.4、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)：取0；
NG1 =0×12＝0 kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；标准值为0.3
NG2 =0.3×3×（1.5＋0.3）/2＝0.743 kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；标准值为0.14
NG3 =0.14×1.5×3/2＝0.315 kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；
NG4 =0.005×1.5×12＝0.090 kN
经计算得到，静荷载标准值 NGK = NG1+NG2+NG3+NG4 = 0＋0.743＋0.315＋0.090＝1.148kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQK =3×1×1.5×0.8/2＝1.800 kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
Us── 风荷载体型系数：Us =1.200
经计算得到，风荷载标准值Wk =0.7×0.5×1.17×1.200＝0.491 kN/m2。
（注意：若不能同时满足三个条件：1、基本风压不大于0.35KN/m2，2、仅有栏杆和挡脚板，3、不是敞开式脚手架，则不用计算“立杆的轴向压力设计值”）
组合风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2(NG1k+NG2K) + 0.85×1.4ΣNQK
= 1.2×（0＋0.743＋0.315＋0.090）＋1.4×1.800＝3.898KN
其中 NG1k——脚手架结构自重标准值产生的轴向力；
NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力;
ΣNG2k——施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆可按一纵距（跨）内施工荷载总和的1/2取值。
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
=
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW = 0.85×1.4Wklah2/10
=0.85×1.4×0.491×1.5×1.50×1.50/10＝0.197 kN/m2
其中 Wk ── 风荷载基本风压值(kN/m2)；
la ── 立杆的纵距 (m)；
h ── 立杆的步距 (m)。
11.5、立杆的稳定性计算:
不组合风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中 N ── 计算立杆段的轴心力设计值，N=3898.000N；
φ ── 轴心受压构件的稳定系数,根据长细比λ=164查表取值:0.262；
λ ── 长细比，λ=lo/i
λ=2599.000/15.8＝164
l0 ── 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，
l0= k×u×h =1.155×1.5×1.50＝2.599m＝2599.000mm；
i ── 立杆的截面回转半径，i=15.8；
k ── 计算长度附加系数，取1.155；
u ── 计算长度系数，查表确定，u=1.50；
A ── 立杆净截面面积，A=489mm2
f ── 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算值
3898.000/（0.262×489）＝30.43< f,满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中 N ── 计算立杆段的轴心力设计值，N=3520.000N；
φ ── 轴心受压构件的稳定系数,根据长细比λ=164,查表取值:0.262；
λ ── 长细比，λ=lo/i
λ=2599.000/15.8＝164
l0 ── 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，
l0= kuh =1.155×1.5×1.50＝2.599m＝2599.000mm；
i ──立杆的截面回转半径，i=15.8 mm；
k ── 计算长度附加系数，取1.155；
u ── 计算长度系数，查表确定，u=1.50；
A ── 立杆净截面面积，A=489 mm2；
W ── 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5080mm3
MW ── 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW =197.000 N.m；
f ── 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；
组合风荷载时，立杆的稳定性计算
3520.000/（0.262×489）197000.000/5080＝66.25< f,满足要求！
11.6、最大搭设高度的计算:
立杆采用单立管时，敞开式、全封闭、半封闭的脚手架的可搭设高度Hs按照下式计算：
其中 NG2K ── 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K =1148.000N；
ΣNQ ── 活荷载标准值，NQ =1800.000 N；
gk ── 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.149kN/m = 149N/m；
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 125.09米。
脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
= 111.18米
经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值取规范值 [H] = 50.000米。
不组合风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中 NG2K ── 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K =1.148 kN；
NQ ── 活荷载标准值，NQ =1.800 kN；
gk ── 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.149kN/m；
Mwk ── 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk =0.166 kN.m；
经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs =139.175 米。
脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H] = 50.000米。
11.7、连墙件的计算:
连墙件的强度稳定性和连接强度应按现行国家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GBJ8）、《钢结构设计规范》（GBJ17）、《混凝土结构设计规范》（GBJ10）等的规定计算。
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
式中 Nl ── 连墙件轴向力计算值(kN)；
Nlw ── 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw = 1.4 × Wk ×Aw
=1.4×0.491×13.500＝9.280
wk ── 风荷载基本风压值，wk =0.491 kN/m2；
Aw ── 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw =3.00×4.5＝13.500 m2；
No ── 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)，No =5 ；（单排取3，双排取5）
经计算得到 Nlw =9.280 kN，连墙件轴向力计算值 Nl = Nlw + No =14.280 kN
连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
其中 ── 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=300.0/15.8＝18.99,查表得到=0.949；
A =489 mm2；[f] = 205.00N/mm2。
经过计算得到 Nf =95.13 kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到 Nl =11.280小于扣件的抗滑力12kN，满足要求！
连墙件扣件连接示意图
八、立杆的地基承载力计算:
不组合风荷载时，立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
其中 p ── 立杆基础底面的平均压力 (N/mm2)，p = N/A =3.898/0.5=7.8 N/mm2；
N ── 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N =3.898
A ── 基础底面面积 (m2)；
fg ── 地基承载力设计值 (N/mm2)；
fg = kc × fgk
=0.4×115＝46.0 N/mm2
其中 kc ── 脚手架地基承载力调整系数；kc =0.4
fgk ── 地基承载力标准值；fgk =115
立杆基础底面的平均压力必须满足下式的要求
p ≤ fg
经计算，P=7.8<46.0
地基承载力的计算满足要求！
组合风荷载时，立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
其中 p ── 立杆基础底面的平均压力 (N/mm2)，p = N/A =3.520/0.5=7.0 N/mm2；
N ── 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N =3.520
A ── 基础底面面积 (m2)；
DB5101／T 78-2020 成都市生活垃圾分类采样和检测方法.pdf fg ── 地基承载力设计值 (N/mm2)；
fg = kc × fgk
=0.4×115＝46.0 N/mm2
其中 kc ── 脚手架地基承载力调整系数；kc =0.4
fgk ── 地基承载力标准值；fgk =115
立杆基础底面的平均压力必须满足下式的要求
p ≤ fg
经计算， P=7.0<46.0
GB／T 36332-2018 智慧城市 领域知识模型 核心概念模型 地基承载力的计算满足要求！