施工组织设计下载简介

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抗剪强度Vmax=QA/Ib=1.33*103*50*80/2133333*50=0.05N/mm2<[T]=1.5

N/mm2（松木抗剪设计值）

松木弹性模量E=9500N/mm2

最大挠度Vmax=5qL4/384EI=5*2.78*9604/384*9500*2133333=1.52mm<[V]=L/250=960/250=3.84mm

DB52／T 1551-2020 电梯使用管理和维护保养要求及评价规则.pdf二、钢筋混凝土楼板下支撑架验算

1、纵向、横向水平杆强度验算(Φ48*3.0钢管)：

纵向、横向水平杆按集中荷载作用下的三跨连续梁计算：

考虑到使用周转钢管，故将钢管的壁厚减少至3.0mm进行验算。

钢管回转半径i=I/A=10.78*104/424=15.95mm

集中力P=1.33*2+0.30*0.04(钢管)=2.67(其中恒载集中力为0.08*2+0.30*0.04=0.17KN)

最大弯距Mmax=(恒载*系数+活载*系数)*L=(0.17*0.267+2.50*0.311)*0.9=0.74KN.m

最大支座力Nmax=2.67*3+0.02*2(扣件)=8.05KN

最大挠度Vmax=表中系数(简明结构设计手册)*FL3/EI=0.0152*2.67*103*

9003/2.06*105*10.78*104=1.33mm

抗弯强度δ=Mmax/W=0.74*106/4493=164.70N/mm2<[f]=205N/mm2(规范5.1.6表)

最大挠度Vmax=1.33mm<[V]=900/150=6.0mm与10mm(规范5.1.8表)

扣件抗滑验算：R≦RcR=Nmax=8.05KN>Rc=8.0KN(规范5.1.7表)，故采用双扣件。

2、板下立杆的稳定性验算(Φ48*3.0钢管)：

组合风荷载时N总=0.17*3+16.9*0.04KN/m(钢管)+0.02*11(扣件)+0.85*

7.54=7.82KN

长细比λ=L0/I=2945/15.95=185<[λ]=210

轴心受压构件的稳定系数Φ=0.209(查规范附录C)

水平风荷载标准值Wk=0.7Uz*Us*Wo=0.7*0.8*1.3*0.099*0.6=0.043KN/m2

风荷载设计值产生的立杆段弯矩Ww=0.85*1.4Wklah2/10=0.85*1.4*0.043*

0.96*1.502/10=0.01KN.m

立杆截面面积A=424mm2

立杆截面模量W=4493mm3

N/ΦA+Mw/W=7.82*103/0.209*424+0.01*106/4493=88.25+2.23=90.48N/mm2

<[f]=205N/mm2(规范5.1.6表)

不组合风荷载时N总=8.05+16.9*0.04KN/m(钢管)+0.02*11(扣件)=8.95KN

N/ΦA=8.95*103/0.209*424=101.0N/mm2<[f]=205N/mm2(规范5.1.6表)

三、250*670mm梁模板下方木楞的计算(方木楞b*h=50*80)：

（1）模板.支撑自重：（0.35+0.11）*1.2（分项系数）=0.552KN/m2

（2）新浇注砼.钢筋自重：25*0.67*1.2（分项系数）=20.1KN/m2

（3）施工人员.设备及倾倒砼产生荷载：3.0*1.4（分项系数）=4.2KN/m2

方木楞截面模量W=1/6bh2=1/6*50*802=53333mm3

4.2+)*0.30/2+0.552*0.52*2*0.30=1.86+0.76+0.17=2.79KN

最大支座力N=1/2*2.79=1.40KN(其中N恒=0.552*0.80*0.30/2+0.552*0.52

*2*0.30/2=0.15KN)

最大弯距Mmax=PL/4=2.79*0.8/4=0.56KN.m

抗弯强度δ=Mmax/W=0.56*106/53333=10.5N/mm2<[f]=13.0N/mm2(松木强度设计值)

方木楞截面惯性距I=1/12bh3=1/12*50*803=2133333mm4

最大剪力Q=p/2=2.79/2=1.40KN

抗剪强度Vmax=QA/Ib=1.40*103*50*80/2133333*50=0.05N/mm2<[T]=1.5

N/mm2（松木抗剪设计值）

松木弹性模量E=9500N/mm2

最大挠度Vmax=pL3/48EI=2.79*103*8003/48*9500*2133333=1.47mm<[V]=L/250=800/250=3.2mm

四、250*670mm梁下纵向水平横杆强度验算(Φ48*3.0钢管)：

纵向水平横杆按集中荷载作用下的三跨连续梁计算：

集中力P=1.40+0.30*0.04(钢管)=1.41KN(其中恒载集中力为0.15+0.30*

0.04(钢管)=1.16KN)

最大弯距Mmax=(恒载*系数+活载*系数)*L=(0.16*0.267+1.25*0.311)*0.96=0.41KN.m

最大支座力Nmax=1.41*3+0.02*2(扣件)=4.27KN

最大挠度Vmax=表中系数(简明结构设计手册)*FL3/EI=0.0152*1.41*103*

9603/2.06*105*10.78*104=0.85mm

横杆截面模量W=4493mm3

抗弯强度δ=Mmax/W=0.41*106/4493=91.25N/mm2<[f]=205N/mm2(规范5.1.6表)

最大挠度Vmax=0.85mm<[V]=960/150=6.4mm与10mm(规范5.1.8表)

扣件抗滑验算：R≦RcR=Nmax=4.27KN

五、250*670mm梁两侧立杆的稳定性验算(Φ48*3.0钢管)：

组合风荷载时N总=0.16*3+16.9*0.04KN/m(钢管)+0.02*11(扣件)+8.05/2+

立杆计算长度L0=Kuh=1.155*1.7*1.5=2.945m

长细比λ=L0/I=2945/15.95=185<[λ]=210

轴心受压构件的稳定系数Φ=0.209(查规范附录C)

水平风荷载标准值Wk=0.7Uz*Us*Wo=0.7*0.8*1.3*0.099*0.6=0.043KN/m2

风荷载设计值产生的立杆段弯矩Ww=0.85*1.4Wklah2/10=0.85*1.4*0.043*

0.96*1.502/10=0.01KN.m

立杆截面面积A=424mm2

N/ΦA+Mw/W=9.48*103/0.209*424+0.01*106/4493=113.27N/mm2<[f]=205N/mm2(规范5.1.6表)

不组合风荷载时N总=4.27+16.9*0.04KN/m(钢管)+0.02*11(扣件)+8.05/2+

N/ΦA=10.41*103/0.209*424=117.47N/mm2<[f]=205N/mm2(规范5.1.6表)

六、350*900mm梁模板下方木楞的计算(方木楞b*h=50*100)：

（1）模板.支撑自重：（0.35+0.11）*1.2（分项系数）=0.552KN/m2

（2）新浇注砼.钢筋自重：25*0.90*1.2（分项系数）=27.0KN/m2

（3）施工人员.设备及倾倒砼产生荷载：3.0*1.4（分项系数）=4.2KN/m2

方木楞截面模量W=1/6bh2=1/6*50*1002=83333mm3

4.2+)*0.24/2+0.552*0.75*2*0.24=2.56+0.48+0.19=3.23KN

最大支座力N=1/2*3.23=1.62KN(其中N恒=0.552*0.80*0.24/2+0.552*0.75

*2*0.24/2=0.15KN)

最大弯距Mmax=PL/4=3.23*0.8/4=0.65KN.m

抗弯强度δ=Mmax/W=0.65*106/83333=7.80N/mm2<[f]=13.0N/mm2(松木强度设计值)

最大剪力Q=p/2=3.23/2=1.62KN

N/mm2（松木抗剪设计值）

松木弹性模量E=9500N/mm2

七、350*900mm梁下纵向水平横杆强度验算(Φ48*3.0钢管)：

纵向水平横杆按集中荷载作用下的三跨连续梁计算：

集中力P=1.62+0.24*0.04(钢管)=1.63KN(其中恒载集中力为0.15+0.24*

0.04(钢管)=0.16KN)

最大弯距Mmax=(恒载*系数+活载*系数)*L=(0.16*0.375+1.47*0.437)*0.96=0.67KN.m

最大支座力Nmax=1.63*4+0.02*2(扣件)=6.56KN

最大挠度Vmax=表中系数(简明结构设计手册)*FL3/EI=0.0209*1.63*103*

9603/2.06*105*10.78*104=1.36mm

横杆截面模量W=4493mm3

抗弯强度δ=Mmax/W=0.67*106/4493=149.12N/mm2<[f]=205N/mm2(规范5.1.6表)

最大挠度Vmax=1.36mm<[V]=960/150=6.40mm与10mm(规范5.1.8表)

扣件抗滑验算：R≦RcR=Nmax=6.56KN

八、350*900mm梁两侧立杆的稳定性验算(Φ48*3.0钢管)：

组合风荷载时N总=0.16*4+16.9*0.04KN/m(钢管)+0.02*11(扣件)+8.05/2+

立杆计算长度L0=Kuh=1.155*1.7*1.5=2.945m

长细比λ=L0/I=2945/15.95=185<[λ]=210

轴心受压构件的稳定系数Φ=0.209(查规范附录C)

水平风荷载标准值Wk=0.7Uz*Us*Wo=0.7*0.8*1.3*0.099*0.6=0.043KN/m2

风荷载设计值产生的立杆段弯矩Ww=0.85*1.4Wklah2/10=0.85*1.4*0.043*

0.96*1.502/10=0.01KN.m

立杆截面面积A=424mm2

N/ΦA+Mw/W=11.59*103/0.209*424+0.01*106/4493=133.02N/mm2<[f]=205N/mm2(规范5.1.6表)

不组合风荷载时N总=6.56+16.9*0.04KN/m(钢管)+0.02*11(扣件)+8.05/2+

N/ΦA=12.48*103/0.209*424=140.83N/mm2<[f]=205N/mm2(规范5.1.6表)

六、主次梁交叉处梁模板下方木楞的计算(方木楞b*h=50*100)：

（1）模板.支撑自重：（0.35+0.11）*1.2（分项系数）=0.552KN/m2

（2）新浇注主梁砼.钢筋自重：25*0.90*1.2（分项系数）=27.0KN/m2

（3）施工人员.设备及倾倒砼产生荷载：3.0*1.4（分项系数）=4.2KN/m2

方木楞截面模量W=1/6bh2=1/6*50*1002=83333mm3

=2.42+0.37+0.15+0.05=2.99KN

最大支座力N=1/2*2.99=1.50KN(其中N恒=0.552*0.80*0.18/2+0.552*0.75

最大弯距Mmax=PL/4=2.99*0.80/4=0.60KN.m

抗弯强度δ=Mmax/W=0.60*106/83333=7.20N/mm2<[f]=13.0N/mm2(松木强度设计值)

最大剪力Q=p/2=2.99/2=1.50KN

N/mm2（松木抗剪设计值）

松木弹性模量E=9500N/mm2

十、主次梁交叉处梁下纵向水平横杆强度验算(Φ48*3.0钢管)：

纵向水平横杆按集中荷载作用下的三跨连续梁计算：

集中力P=1.50+0.18*0.04(钢管)=1.51KN(其中恒载集中力为0.14+0.18*

0.04(钢管)=0.15KN)

最大弯距Mmax=表中系数(简明结构设计手册)*PL=0.360*1.51*0.96=0.52KN.m

最大支座力Nmax=1.51*5+0.02*2(扣件)=7.59KN

最大挠度Vmax=表中系数(简明结构设计手册)*FL3/EI=0.0265*1.51*103*

9603/2.06*105*10.78*104=1.59mm

横杆截面模量W=4493mm3

抗弯强度δ=Mmax/W=0.527*106/4493=115.74N/mm2<[f]=205N/mm2(规范5.1.6表)

最大挠度Vmax=1.59mm<[V]=960/150=6.40mm与10mm(规范5.1.8表)

扣件抗滑验算：R≦RcR=Nmax=7.59KN

十一、主次梁交叉处梁两侧立杆的稳定性验算(Φ48*3.0钢管)：

组合风荷载时N总=0.15*5+16.9*0.04KN/m(钢管)+0.02*11(扣件)+8.05/2+

立杆计算长度L0=Kuh=1.155*1.7*1.5=2.945m

长细比λ=L0/I=2945/15.95=185<[λ]=210

轴心受压构件的稳定系数Φ=0.209(查规范附录C)

水平风荷载标准值Wk=0.7Uz*Us*Wo=0.7*0.8*1.3*0.099*0.6=0.043KN/m2

风荷载设计值产生的立杆段弯矩Ww=0.85*1.4Wklah2/10=0.85*1.4*0.043*

0.96*1.502/10=0.01KN.m

立杆截面面积A=424mm2

N/ΦA+Mw/W=12.48*103/0.209*424+0.01*106/4493=143.06N/mm2<[f]=205N/mm2(规范5.1.6表)

不组合风荷载时N总=7.59+16.9*0.04KN/m(钢管)+0.02*11(扣件)+8.05/2+

N/ΦA=13.51*103/0.209*424=152.46N/mm2<[f]=205N/mm2(规范5.1.6表)

十二、立杆地基承载力计算：

立杆基础底面的平均压力P=N/A=13.51/0.96*0.5=28.15KN/m2

故架体立杆基础应最做成500mm宽，素土夯实，150mm厚片石灌砂垫层，采用10T压路机分层压实，100厚C20砼地基。

支模板坍塌事故应急准备与应急预案

（1）项目部安全员负责主持、组织相关人员每年进行一次按坍塌事故“应急响应”的要求进行模拟演练。各组员按其职责分工，协调配合完成演练。演练结束后由组长组织对“应急响应”的有效应进行评价，必要时对“应急响应”要求进行调整或更新。演练、评价和更新的记录应予以保持。

（2）施工管理部负责对相关人员每年进行一次培训。

3、应急物资的准备、维护、保养

（1）应急物资的准备：简易担架、跌打损伤药品、包扎纱布。

（2）各种应急物资要配备齐了并加强日常管理。

1）支撑架搭设完毕后，经班组自检合格后，报监理单位验收，合格事方可进行浇筑砼。

2）在浇砼过程中DB37／T 5014-2014标准下载，对模板支撑进行监控检查，如发现扣件松动、钢管弯曲变形等异常情况，立即进行暂停浇砼加固处理。

3）砼浇筑完毕后，待砼强度达到规范要求后，方可按有关规定拆除模板的支撑架。

1、防坍塌事故发生，项目部成立义务小组，由项目经理担任组长，生产负责人及安全员，各专业工长为组员，主要负责紧急事故发生时有条有理的进行抢救或处理，外包队管理人员及后勤人员，协助副项目经理做相关辅助工作。

1）查明事故原因及负责人。

2）以书面形式向上级写出报告，应包括以下内容：

a．事故发生时间、地点、工程项目等；

b．事故简要经过，伤亡人数，直接经济损失的初步估计；

c．事故发生原因初步判断；

GBT27710-2011地漏标准规范d．事故发生后采取的措施及事故控制情况；