施工组织设计下载简介
内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整
不锈钢装饰架脚手架搭设（拆除）安全专项施工方案4．由于在+61.5m以上，有接近12m的高度无建筑物作外脚手架的扶墙，因此，为了保证悬挑脚手架的稳定性，将梯屋的脚手架继续往上5m，约搭设到+66.5m的高度，使梯屋位置的脚手架的高度约占不锈钢装饰架总高度的2/3，内部用φ48钢管纵横搭设剪刀撑，以加强整个梯屋外脚手架的整体刚度，保证外脚手架的稳定性，确保整个脚手架在荷载计算系数内。
5．小横杆贴近立杆设置，搭于大横杆下。在立杆之间可根据需要加设小横杆，但在任何情况下均不得拆除贴近立杆的小横杆。
6．梯屋位置的外脚手架连墙杆全部采用刚性连接，采用2步2跨设置，四周尽量使小横杆与墙体顶紧，使整个脚手架稳定。
7．在悬挑平台位置及脚手架转角等重要受力位置，应该采用双扣的方法进行加固，以防止扣件打滑。
8．剪刀撑沿架高连续布置T／CECS G：D41-02-2020标准下载，斜杆与地面夹角为45°～60°，每6根立杆开始加设，剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与外架相连外，在其中间应增设2～4个扣结点。
9．立杆、大横杆的接头位置采用十字扣连接，架设时应注意挑选钢管长度。
10．水平斜拉杆，设置在有连墙杆的步架平面，以加强外架的横向刚度。
11．为了防止悬挑脚手架往外倾斜失稳，在悬挑脚手架的最顶部四个角位，各采用φ14的钢丝绳与屋顶的独立柱子或梁连接起来作缆风绳，缆风绳的角度尽可能呈45度。
12．悬挑脚手架范围满挂安全网，梯屋范围内的脚手架张挂安全网，高于梯屋的连接脚手架部分可不挂安全网，以降低脚手架的风阻力。
（四）脚手架材料质量标准：
1．立杆：主柱采用钢管，上下垂直。为使接长后的立杆位于同一平面内，上下立杆的接头应沿纵向左右错开。
1)大横杆采用无弯曲变形的钢管。用直角扣将大横杆与纵向排列的主柱连接，扣接要稳固、平直，与立柱互成900。
2)大横杆的垂直间距为0.9m。
3)大横杆绑扎在立杆的内侧，沿纵向平放。大横杆必须按规定进行接长，接头置于立杆处，接头位置应上下、里外错开一倍的立杆纵距。
4)同一排大横杆的水平偏差不得大于脚手架总长度的l／300，且不大于20mm。
1)小横杆应选用无严重锈蚀、无弯曲变形的短钢管。小横杆两端用直角扣分别与内、外主柱连接，扣接要稳固，与主柱和大横杆互成90°。
2)小横杆垂直墙面。面铺夹板作脚踏板时，小横杆应置于大横杆下，且大横杆应等间距设置，间距不大于400mm；当采用纵向支承的脚手板，小横杆位于大横杆之上。水平间距不大于立杆间距的1/2，操作层的小横杆应加密，垂直间距不大于2.1m(一层平桥的高度)。
1)设置斜撑应选用挺直的钢管。不得采用有严重锈蚀、弯曲、曲折、表面明显凹陷的钢管。
2)斜撑应与脚手架的主柱和大、小横杆的交点连结，不得支撑在非受力点处。斜撑与脚手架杆件的连接采用回转扣。
扣件安装应符合下列规定：
扣件规格必须与钢管外径相同；
螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m，且不应大于65N·m；
在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150㎜；
对接扣件开口应朝上或朝内；
各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100㎜。
7．护栏和挡脚板：脚手架搭到三步架以上，操作层必须设防栏杆和挡脚板，护栏高1.2m，挡脚板高不小于0.18m。
8．安全网：严格按照国家有关规定，在双排脚手架的外侧挂密目防火安全网，安全网与钢管之间必须用铁丝绑扎牢固。
（一）脚手架拆除的规定
1．施工完毕由专业架子工拆除脚手架。
2．钢管挑竹、吊杆与脚手架锚固的钢筋拉杆等，未经专业脚手架施工单位施工员、质安员同意，现场任何操作人员不得随便拆除，以免影响脚手架的质量和安全。
3．脚手架拆除时，作业区及进出口处必须设置警戒标志，派专人指挥，严禁非作业人员进入。
4．拆除的杆件应自上而下传递或用吊笼运至地面，不得高空抛掷，以确保安全，并注意保护不锈钢装饰架的成品保护。
（二）拆除脚手架前的准备工作
全面检查脚手架，重点检查扣件连接固定、支撑体系等是否符合安全要求；根据检查结构及现场情况编制拆除方案并经有关部门批准；进行技术交底；根据拆除现场的情况，设围栏或警戒标志，并有专人看守；清除脚手架中留存的材料、电线等杂物。
（三）脚手架拆除的施工工艺
1．脚手架拆除必须自上而下按顺序进行，先搭的后拆，后搭的先拆。各层拆除顺序：栏杆→脚手板→剪刀撑→斜撑→小横杆→大横杆→立杆等。严禁上下同时进行拆除作业。
2．杆件拆除时注意事项：
(1)立杆，先抱住立杆再解开最后两个扣。
(2)大横杆、剪刀撑、斜撑，先拆中间扣，托住中间再解开两头扣。
(3)抛撑，先用临时支撑加固后，才允许拆除抛撑。
(4)剪刀撑、斜撑及连墙点只能在拆除层上拆除，不得一次全部拆除。
1．外排栅搭设好后需经验收合格及使用的安全网必须经检测合格后方可使用。
2．施工现场必须做好防火管理工作：在显眼处配备足够的灭火筒。
4．在排栅上禁止挂设碘钨灯等。
5．该外脚手架仅作为施工平台和操作平台，禁止悬挑脚手架部位堆放重物、材料、焊机等荷载较重的物品。
1．脚手架搭设人员必须是符合《建筑施工特种作业人员管理规定》（建质[2008]75号），经考核合格领取了《特种作业人员操作证》的专业架子工。
2．操作人员操作时必须戴安全帽，绑好安全带，穿防滑鞋，并配带工具袋，工具使用后装入袋中，不能放在架子上，以免落下伤人。
3．施工前做好技术及安全交底，要求有关人员及架子工人熟悉施工方案。操作人员严禁酒后上班，严禁在现场吸烟。
4．作业现场应设安全围护和警示标志，禁止无关人员进入危险区域，并设专人监护，及时疏导地面施工人员。
5．对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格的配件不得使用，严禁φ48钢管和φ51钢管混合使用。
6．作业面的脚手板必须满铺。平桥上的施工活荷载不大于2kN/m2，外脚手架不得同时超过两层满荷。搭设中严禁堆放大量材料在外脚手架或平板上，严禁在架子上打闹。
7．遵守安全生产施工规范，认真贯彻执行安全技术操作规程的有关规定，做到安全生产。
8．每天（次）收工前，所有上架材料应全部搭设，不要存留在架子上。
9．外脚手架在连续使用超过六个月或停止使用超过15d后继续使用前，必须先进行检查，合格后方能使用。
十、悬挑式扣件钢管脚手架计算书
计算的脚手架按双排脚手架计算，搭设高度为18.0m，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.20m，横距为0.9m，立杆距离墙体0.20m，立杆的步距1.80m。
采用的钢管类型为48×3.5，
连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60m，水平间距2.40m。
由于该脚手架主要为屋面不锈钢天线安装的操作脚手架，仅作操作脚手架考虑，施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。
悬挑水平钢梁采用钢管48×3.5mm，其中建筑物外悬挑段长度2.80m，建筑物内锚固段长度0.20m。
悬挑水平钢梁采用支杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物2.80m，支杆采用钢管48.0×3.5mm。计算时，先考虑外侧一排双排脚手架作为计算单元。
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.900/3=0.090kN/m
活荷载标准值Q=2.000×0.900/3=0.600kN/m
静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.090=0.154kN/m
活荷载的计算值q2=1.4×0.600=0.840kN/m
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:
M1=(0.08×0.154+0.10×0.840)×1.2002=0.139kN·m
支座最大弯矩计算公式如下:
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
=0.164×106/5080.0=32.28N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求!
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
静荷载标准值q1=0.038+0.090=0.128kN/m
活荷载标准值q2=0.600kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×0.128+0.990×0.600)×1200.04/(100×2.06×105×121900.0)=0.562mm
大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm，满足要求!
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
大横杆的自重标准值P1=0.038×1.200=0.046kN
脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.900×1.200/3=0.108kN
活荷载标准值Q=2.000×0.900×1.200/3=0.720kN
荷载的计算值P=1.2×0.046+1.2×0.108+1.4×0.720=1.193kN
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=(1.2×0.038)×0.9002/8+1.193×0.900/3=0.363kN·m
=0.363×106/5080.0=71.457N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求!
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.038×900.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.01mm
集中荷载标准值P=0.046+0.108+0.720=0.874kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
最大挠度：V=V1+V2=0.914mm
小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm，满足要求!
三、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
横杆的自重标准值P1=0.038×0.900=0.035kN
脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.900×1.200/2=0.162kN
活荷载标准值Q=2.000×0.900×1.200/2=1.080kN
荷载的计算值R=1.2×0.035+1.2×0.162+1.4×1.080=1.748kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40～65N.m时，试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN；
四、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；查表得0.1161kN/m
NG1=0.1161×18.000=2.090kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30
NG2=0.300×4×1.200×(0.900+0.000)/2=0.648kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11
NG3=0.110×1.200×4/2=0.264kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4=0.005×1.200×18.000=0.108kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.110kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.200×0.900/2=2.160kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
Us——风荷载体型系数：Us=1.000
经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.450×1.860×1.000=0.586kN/㎡。
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+0.85×1.4NQ＝1.2×3.110+0.85×1.4×2.16＝6.3024kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW=0.85×1.4Wklah2/10=0.85×1.4×0.586×1.2×1.82/10=0.271kN.m
其中Wk——风荷载基本风压标准值(kN/m2)；
la——立杆的纵距(m)；
h——立杆的步距(m)。
五、立杆的稳定性计算:
1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
N=1.2NG+1.4NQ＝1.2×3.110+1.4×2.16＝6.756kN
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=6.756kN；
——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i=374/1.58=237，查表得到=0.13；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0——计算长度(m)，由公式l0=kuh确定，l0=3.74m；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.80；
A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；
经计算6.756×103/(0.13×4.89×102)=106.28N/mm2
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f]，满足要求!
2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=6.3024kN；
——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i的结果查表得到0.13；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0——计算长度(m)，由公式l0=kuh确定，l0=3.74m；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.80
A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；
MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.271kN.m；
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；
经计算得到=106.28+0.271×106/5.08×103=159.63N/mm2
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f]，满足要求!
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl=Nlw+No=7.088+3=10.088kN
其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw=1.4×wk×Aw=1.4×0.586×8.640=7.088kN
wk——风荷载基本风压标准值，wk=0.586kN/m2；
Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×2.40=8.640m2；
N0——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；N0=3.000
经计算得到Nlw=7.088kN，连墙件轴向力计算值Nl=10.088kN
连墙件轴向力设计值Nf=A[f]
其中——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i=0.2/1.58=0.127，查表得到=1.00；
A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。
经过计算得到Nf=100.245kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用扣件与墙体刚性连接。
经过计算得到Nl=10.088kN，采用双扣件，则扣件的抗滑力为12.0kN，满足要求!
七、悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架的水平钢管按照带悬臂的连续梁计算，出于安全考虑，暂不考虑上拉杆对水平钢管的作用，以提高安全系数。
悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1100mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I=12.19cm4，截面抵抗矩W=5.08cm3，截面积A=4.89cm2。重量M＝3.84Kg/m。
受脚手架作用的联梁传递集中力N=6.756kN
水平钢梁自重荷载q=1.2×4.89×104×7.85×10=0.05kN/m
悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)
悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)
悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
R1=6.756+0.025＝6.781kN；R2=R3=13.512+0.04=13.552kN；
最大弯矩Mmax=0.004kN·m
抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=0.004×106/(1.05×5080.0)+4.209×1000/489.0=9.329N/mm2
水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2，满足要求!
八、悬挑水平钢管的挠度与扣件连接计算:
水平支撑钢管计算最大挠度V=0.007mm
水平支撑钢管最大挠度小于2800.0/150与10mm，满足要求!
立杆与下面支杆通过扣件与水平支撑钢管连接，要验算连接处的扣件抗滑力。
立杆传递给水平支撑钢管最大轴向力N2＝N3=13.512kN＞8kN，但在水平支撑钢管上立杆处采用双扣加强可满足要求！
水平支撑钢管下面支点最大支撑力R2=R3＝13.552kN＞8kN，但在水平支撑钢管下斜撑杆处采用双扣加强可满足要求！为增加安全系数，在平台上增加一道钢丝绳卸荷。
九、斜支杆和悬挑水平钢管梁的受力计算:
各支点的支撑力Ni=Ri/sini
按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为
N1=R1/sinα=6.781/sin60°=7.830kN
N2=N3=R2/sinα=13.552/sin60°=15.649kN
N4=R4/sinα=6.796/sin60°=7.847kN
水平钢管梁的最大轴力RAB和斜支撑杆的轴力Ni关系按照下面计算
＝（7.830+15.649×2+7.847）×cos60°=23.489kN
其中Nicosi为支撑杆的顶力对水平杆产生的轴压力。
十、斜支杆和悬挑水平钢管梁的强度计算:
斜压支杆的轴力N2我们均取最大值进行计算，为N2=N3=15.649kN
下面压杆每道以2条钢管48.0×3.5mm作为支撑计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：
其中N——受压斜杆的轴心压力设计值，N=15.649kN；
——轴心受压斜杆的稳定系数，由长细比l/i=190/1.64=116，查表得到=0.544；
i——计算受压斜杆的截面回转半径，i=1.64cm；
l——受最大压力斜杆计算长度，l=1.90m；
A——受压斜杆净截面面积，则2条钢管的净截面面积A=5.09cm2×2＝10.18cm2
——受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是
=15.649×103/(0.544×10.18×102)=28.26N/mm2
[f]——受压斜杆抗压强度设计值，f=215N/mm2；
受压斜杆的稳定性计算<[f]，满足要求!
悬挑水平钢管梁的最大轴力NAB=23.489kN
则水平钢管梁的容许压力按照下式计算：
其中N——受压水平杆的轴心压力设计值，N=23.489kN；
——轴心受压水平杆的稳定系数，由长细比l/i=120/1.64=74，查表得到=0.755；
i——计算受压水平杆的截面回转半径，i=1.64cm；
l——受最大压力水平杆计算长度津18J23 住宅厨房和卫生间预制排烟（气）道系统，l=1.20m；
A——受压水平杆净截面面积，则钢管的净截面面积A=5.09cm2
——受压水平杆受压强度计算值，经计算得到结果是
=23.489×103/(0.755×5.09×102)=61.12N/mm2
[f]——受压斜杆抗压强度设计值DB63／T 1884-2020 青海省住宅全装修设计标准.pdf，f=215N/mm2；
受压水平杆的稳定性计算<[f]，满足要求!