施工组织设计下载简介

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50万吨年高等级重交沥青装置及配套设施工程模板工程施工组织设计方案

①支梁模时应按规范要求在梁腹起拱。

②除支梁架外必须在梁底间隔2m，支单管撑。

③梁侧模应按二套考虑，进行周转。

④拆模后DB44／T 1955-2016 承压特种设备事故专项应急预案编写导则.pdf，模板面及各部件浇混凝土刷隔离剂。

柱筋验收后，支柱架→做砂浆找平层→按柱模弹线吊入可变柱模，将每块柱模临时拉在柱筋上→按柱截面尺寸穿对拉螺栓→调直柱模，拧紧对拉螺栓→柱模处于待浇混凝土状态。

①因柱模自身的精度要求较高，所以，在砂浆找平时，尽量满足找平要求，必要时，用木契垫平。

②拆模后，模板面及各部件进行清混凝土，刷隔离剂工作

综合楼建筑。该建筑设计采用了大跨度普通钢筋混凝土结构梁与屋面板一起构成一大跨屋盖，梁下最大净空7.8m。

在设计考虑并允许的作用效应下，大跨度屋面梁的施工质量成为了该建筑结构可靠性的关键。而模板支撑、钢筋、砼作为钢筋混凝土结构施工中三大分项，都举足轻重，挠度和裂缝更是检验大跨梁施工质量的重要指标。以下就从这几个方面介绍该工程大跨度屋面梁施工的一些方法和要点。

对于高支模大跨度的非预应力混凝土结构施工来说，支撑是一关键。该工程使用钢管排架作为大跨结构的施工支撑，由于施工组织的要求，屋面结构施工时，其下还为自然地面和回填土地基，因此，保证支撑系统不下沉显得犹为重要，所以，对地基的处理成了必要。施工中，我们首先对地面原土和回填土进行碾压、夯实，进行环刀取样检测，要求密实度λ0≥95%；然后在整个排架范围内的地基上满铺150~200厚的碎石+1∶4水泥石屑垫层，振动碾压密实。为保证钢管排架均匀地把力传到地基上，排架下部设两道地垅，下层地垅横向设置，与梁垂直，以两根50×100硬质木枋平铺，要求木枋两端至少宽出大梁主要受力支撑范围300，上层地垅采用14a槽钢口向上纵向铺设。上下层地垅的间距均根据计算出的排架立杆纵横间距而定，要求每根立杆均设于纵横向地垅交叉处。排架立杆的纵横间距及水平横杆的步距计算时，考虑屋面梁、屋面板、排架自重及屋面施工荷载等，主要验算立杆的稳定承载力及地基的最大荷载；同时，为保证排架系统的整体稳定性，设置间距5米以内的竖向及水平向剪刀撑；最后，为防止下雨或其它施工用水浸泡地基，保证排架地基高于周围地面，并设通畅的排水沟，确保施工过程中排架下无积水。

大跨梁模板设计分底模与侧模分别考虑。钢管排架顶部采用钢管行栊，木枋搁栅，上铺胶合板形成大梁底模；大梁侧模面板则采用18mm进口木胶合板，内楞（竖向）用50×100木枋，外楞（水平向）用双φ48脚手钢管，对拉螺栓选用φ12　Q235钢制作。设计时，根据底模胶合板、搁栅木枋的承载力及刚度确定搁栅木枋及行栊钢管的间距，而钢管行栊验算时，除考虑其抗弯、抗剪承载力外，应特别注意验算其下部节点扣件的抗滑承载力。经计算本工程需采用双横杆、双扣件来支撑钢管行栊。另外，由于梁最高达2.8m，梁侧模需根据浇筑混凝土的侧压力及振捣中产生的荷载验算侧模胶合板、内楞、外楞的承载力、刚度以及对拉螺栓的间距和规格，同时，按墙考虑在梁腰部设置间距以不大于1.5米的“八”字斜撑，另外，由于梁跨度较大，为防止砼浇筑过程中梁在其腹板平面外失稳，我们还在各梁间的梁腹部设水平拉杆或对撑。模板工程质量控制程序如下图：


1、《施工结构计算方法与设计手册》（中国建筑工业版社）

2、《建筑施工脚手架实用手册》

3、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规程》

4、设计院提供的本工程施工图纸

1、梁板混凝土自重25KN/m3。模板、木枋自重0.5KN/m2。施工振捣混凝土时产生的荷载值2NK/m2。均布活荷载值勤1.5KN/m2。

2、荷载分项系数：构件自重取胜1.2,其他各项取1.4。

本工程高支模板系统均采用功18厚木夹模板,取最大的梁来验算,其截面尺寸为550`~1000mm×700mm(b×h).侧模计算略,可采用加强斜顶撑进行加固处理。

底模荷载计算：恒载计算值q1=1.2×25×0.55×0.7KN/m。活载计算值q2=1.4×3.5×0.5KN/m。因模板及支撑体系为临时结构，木模板体荷载系数可取0.9。

底模抗弯强度验算：五跨连续支座负弯距最大为Mmax=0.105q112+0.121q212=(0.105×11.55+0.121×2.7)×0.32=0.14KN.m。

底模截面尺寸为18×550mm，Wn=（1/6）×550×182=29700m3

am=0.9Mmax/Wn=0.9×140000/29700=4.24N/mm2﹤〔fm〕=15N/mm2满足要求。

底模抗剪验算：Qmax=0.606q11+0.62q21=(0.606×11.55+0.62×2.7)×0.3=2.6KN

t=1.5Qmax/bh=1.5×2.6×103/(18×300)=0.72N/mm2﹤fv=1.5N/mm2符合要求

1.4.1木枋计算：梁取代550~1000×700，板厚120，上层木枋80×80，下层木枋100×100。计算未考虑板下木立杆或者板下支顶的卸载作用，计算偏安全。

1、上层木枋计算：恒载混凝土=25×〔（0.55+1.0）×0.7×0.5+0.12×(0.3+0.325〕×0.3=4.63KN

模板、木枋=0.5×0.55×0.3=0.08～0.1KN

活载和施工产生的荷载:(2+1.5)×1.6×0.3=1.68KN

荷载组合:P=1.2×(4.63+0.1)+1.4×1.68=8.03KN

转为线荷载:q=8.03/0.3=26.8KN/m

木枋截面抵抗矩Wn=b3/6=0.083/6=8.53×104mm3

Am=Mmax/Wn=1.02×106/8.53×104=11.96N/mm2＜fm=13N/mm2符合要求

抗剪验算:Qmax=P/2=4.02KN

T=1.5Qmax/bh=1.5×4020/(80×80)=0.94N/mm2＜fv=1.5N/mm2符合要求

2、下层木枋计算；下层木枋所受的集中力荷载F=P/2=4。02KN

（1）、抗弯强度验算；Mmax=Fa=4。02×0。3=1。206KM。m

木枋截面抵抗矩Wn=b3/6=1003/6=16.67×104mm3

am=Mmax/Wn=1.206×106/16.67×104=7.23N/mm2＜fm=13N/mm2符号要求

(2)、抗剪验算：Qmax=F=4.02KN

t=1.5Qmax/bh=1.5×4020/(100×100)=0.603N/mm2＜Fv=1.5N/mm2符合要求

（1）、梁板自重：4.63÷0.3=15.4KN

(2)、木枋模板自重:0.5×(1.2+0.7)×0.9=0.9KN

(3)、门架调节架自重:0.224×3=0.67KN

(4)、交叉支撑自重：0.04×6=0.24KN

(5)、水平杆自重:0.0384×6×1.2=0.28KN

恒载小计:15.4+0.9+0.67+0.24=17.5KN

(6)、活荷载、均布荷载及振动荷载：（1.5+2+2）×(1.2+0.7)×0.9=9.4KN

荷载组合:N=1.2×17.5+1.4×9.4=34.16KN

(二)立杆稳定承载力算

已知一榀门架的承载力Nd=4010N

N≤Nd,即门架稳定承载满足要求

六、扣件式钢管脚手架计算

本工程高支架系统均采用18厚木夹板模板，荷载取楼面屋面梁板混凝土的投影荷载进行计算，板厚100，梁截面约束350×350，计算含梁近似按板厚120的混凝土均布荷载。侧模计算略，可采用加强斜顶撑措施进行加固处理。

冬期施工方案(中建六局最新版)（31P）-.doc恒载计算：q1=1.2×25×(3.9×2+1)×0.12÷4.7=1.2×5.6=6.72KN/m

活荷载计算:q2=1.4×3.5=4.9KN/m

因为模板及友撑体系为临时结构,木模板体荷载系数可取决0.9。

(二)、底模抗弯强度验算

Mmax=00.105q112/Wn+0.121q212=(0.105×6.72+.121×4.9)×0.332=.14KN.m

底模截面尺寸18×1000mm,Wn=(1/6)×1000×182=54000m3

am=0.9Mmax/Wn=0.9×140000/54000=2.33N/mm2＜〔fm〕=15N/mm2符合要求

Qmax=0。606q11+0。62q21=（0。606×6。72+0.62×4.9）×0.33=2.35KN

28.《电力装置的继电保护和自动装置设计规范》GB50062-2008t=1.5Qmax/bh=1.5×2.35×103/(18×1000)=0.2Nmm2＜fv=1.5N/mm2符合要求