施工组织设计下载简介

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Mp=P×a=0.78×0.15=0.12kN.m

Mmax=Mq＋Mp=(0.71+0.12)×106=830000N.mm=0.83kN.m

T／CECS775-2020 双旋灌注桩技术规程及条文说明.pdfσ=M/W=830000/83333=9.96N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=9.96N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

Vmax=1/2×q×梁宽＋P=0.5×21.09×300/1000+0.78=3.94kN

τ=3V/（2bh）=3×3.94×1000/(2×50×100)=1.18N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=1.18N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

q’=q2×第一层龙骨间距/梁宽=21.76×280/300=20.31N/mm

最大挠度υmax=υq＋υp=0.65+0.13=0.78mm

[υ]=L/400=600/400=1.50mm

第一层龙骨挠度υ=0.78mm＜[υ]=1.50mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

钢管纵向间距1000mm，计算跨数5跨；第二层龙骨采用双钢管，Φ48×3.2；

W=9460.00mm3，I=227000.00mm4，A=4.50cm2；

P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×21.09×300/1000+0.78=3942N=3.94kN

弯矩系数KM=0.373

最大弯矩为Mmax=KmPL=0.373×3.94×1000×1000=1469000N.mm=1.47kN.m

σ=M/W=1469000/9460=155.29N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=155.29N/mm2＜fm=205.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=2.533

Vmax=KVP=2.533×3.94=9.98kN

τ=3V/(2bh)=3×9.98×1000/(2×2×450.00)=16.63N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=16.63N/mm2＜fv=125.00N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ=2.809

P’=V=1/2×q×梁宽＋P板重=0.5×20.31×300/1000+0.78=3.83kN

υmax=KυP’L3/（100EI）=2.809×3.83×1000×10003/(100×206000×227000)=2.30mm

[υ]=L/400=1000/400=2.50mm

第二层龙骨挠度υ=2.30mm＜[υ]=2.50mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

传至每根钢管立柱最大支座力的系数为4.060

每根钢管承载NQK1=4.060×3940=15997N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=1.4×0.60×1.00×1000=840N

每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK2=15997+840=16837N

钢管重量0.0346kN/m,立杆重量=0.0346×5.4×1000=187N

水平拉杆4层,拉杆重量=4×1.60×0.0346=221N

扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.60×4=58N

支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=187+221+58=467N

钢管轴向力N＝1.2NGK+NQK=1.2×467+16837=17397N

L0=h+2a=1.80+2×0.25=2.30m

钢管的i=1.59cm,λ=L0/i=230.00/1.59=144.65<150杆件长细比满足要求

P=N/(
A)=17397/(0.328×450.00)=117.87N/mm2

钢管承载力117.87N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。

（1）支承面受冲切承载力验算

钢管立杆设配套底座100×100mm，支承面为(按C15考虑）混凝土楼板

支承楼板厚=120mm，上部荷载为：F=17.40kN；

σpc,m=1.00N/mm2，Um=4×100=400mm，βh=1.00

(0.7βhft＋0.15σpc,m)ηUmhO=[(0.7×1×0.91+0.15×1)×1.00×400×105]/1000=33.05kN

钢管支承面受冲切承载力33.05kN＞17.40kN,满足要求。

(2)支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.10×3)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2

βl=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.85×7200=6120kN/m2,ω=0.75

ωβlfccAl=0.75×3×6120×0.01=137.70kN

支承面局部受压承载力F=137.70kN＞17.40kN,满足要求。

F1=0.22γ×200/（T+15）β1β2V1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2

(γ=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0℃)

F2=γH=24×梁高=24×2.20=52.80kN/m2

F1、F2两者取小值F=45.75kN/m2，有效压头高度=F/γ=1.91m

2）振捣砼产生的荷载4.00kN/m2

取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm；

W=bh2/6=2020×182/6=109080mm3，I=bh3/12=2020×183/12=981720mm4。

σ=M/W=1154885/109080=10.59N/mm2

侧模抗弯强度σ=10.59N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

抗剪系数KV=0.606

Vmax=KVqL=0.606×122.21×300/1000=22.22kN

τ=3V/（2bh）=3×22.22×1000/(2×18×2020)=0.92N/mm2

侧模抗剪强度τ=0.92N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

按强度验算荷载组合，不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故

挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×110.90×3004/(100×9000×981720)=0.65mm

[υ]=L/400=300/400=0.75mm

侧模挠度υ=0.65mm＜[υ]=0.75mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

计算跨度404mm；跨数5跨。木枋尺寸b=50mm，h=100mm；

σ=M/W=311049/83333=3.73N/mm2

侧肋抗弯强度σ=3.73N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.606

Vmax=KVqL=0.606×18.15×404/1000=4.44kN

τ=3V/（2bh）=3×4.44×1000/(2×50×100)=1.33N/mm2

侧肋抗剪强度τ=1.33N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

均布荷载q，=54.90×300/1000=16.47N/mm；挠度系数Kυ=0.644

[υ]=L/400=404/400=1.01mm

侧肋挠度υ=0.08mm＜[υ]=1.01mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×60.50=57.48kN/m2;设5排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=337mm=0.34m，N=abFs=0.60×0.34×57.48=11.73kN；对拉螺栓φ12,容许拉力[Ntb]=12.90kN

对拉螺栓受力11.73kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。

五、楼面模板支撑计算书

100mm板厚楼面模板支撑计算书

结构板厚100mm,层高4m，结构表面考虑外露；模板材料为：夹板底模厚度18mm；木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用Φ48×3.2mm钢管：横向间距1200mm,纵向间距1200mm,支撑立杆的步距h=1.80m；钢管直径mm,壁厚48×3.2mm,截面积4.50cm2,回转半径i=1.59cm；立杆上端伸出至模板支撑的长度a=0.25m。钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。

（1）底模及支架荷载计算

荷载类型标准值单位计算宽度(m)板厚(m)系数设计值

①底模自重0.30kN/m2×1.0×1.2=0.36kN/m

②砼自重24.00kN/m3×1.0×0.18×1.2=5.18kN/m

③钢筋荷载1.10kN/m3×1.0×0.18×1.2=0.24kN/m

④施工人员及施工设备荷载2.50kN/m2×1.0×1.4=3.50kN/m

底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=9.28kN/m

底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③q2=5.78kN/m

第一层龙骨间距L=400mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mm；

W=bh2/6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。

a.①＋②＋③＋④荷载

剪力系数KV=0.606

V1=KVq1L=0.606×9.28×400=2249N=2.25kN

跨中弯矩系数KM=0.077

M3=KMq2L2=0.077×5.78×4002=71210N.mm

剪力系数KV=0.606

V2=KVq2L=0.606×5.78×400=1401N=1.40kN

挠度系数Kυ=0.644

υ2=Kυq2L4/(100EI)=0.644×5.78×4004/(100×9000×486000)=0.22mm

C施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）

计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN,计算简图如下图所示。

跨中弯矩系数KM=0.2

M4=KM×PL=0.20×3.50×1000×400=280000N.mm

剪力系数KV=0.600

V3=KVP=0.600×3.50=2.10kN

挠度系数Kυ=1.456

υ3=KυPL3/(100EI)=1.456×3.50×1000×4003/(100×9000×486000)=0.75mm

M3＋M4=351210N.mm

比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。

M=351210N.mm=0.35kN.m

σ=M/W=351210/54000=6.50N/mm2

楼板底模抗弯强度σ=6.50N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

V2+V3=1401+2100=3501N

比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：

Vmax=3501N=3.50kN

τ=3V/（2bh）=3×3501/(2×1200×18)=0.24N/mm2

楼板底模抗剪强度τ=0.24N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

υmax=0.22+0.75=0.97mm

[υ]=400/400=1.00mm

楼板底模挠度υ=0.96mm＜[υ]=1.00mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图。

钢管横向间距1200mm,第一层龙骨间距400mm,计算跨数2跨；

第一层龙骨采用木枋b=50mm,h=100mm；

q=q1×第一层龙骨间距/计算宽度=9.28×400/1000=3.71kN/m

σ=M/W=667800/83333=8.01N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=8.01N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.625

Vmax=KVqL=0.625×3.71×1200=2783N=2.78kN

τ=3V/（2bh）=3×2783/(2×50×100)=0.83N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=0.83N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

q’=q2×第一层龙骨间距/计算宽度=5.78×400/1000=2.31kN/m=2.31N/mm,挠度系数Kυ=0.521

[υ]=1200/400=3.00mm

第一层龙骨挠度υ=0.67mm＜[υ]=3.00mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图。

钢管纵向间距1200mm,计算跨数5跨。第二层龙骨采用双钢管A=450mm2；

W=9460mm3,I=227000mm4,

P=9.28×0.40×1.20×1000=4454N

σ=M/W=331378/9460=35.03N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=35.03N/mm2＜fm=205.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.300

Vmax=KVP=0.300×4.45×1000=1335N=1.34kN

τ=3V/(2bh)=3×1335/(2×2×450)=2.23N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=2.23N/mm2＜fv=125.00N/mm2,满足要求。

P’=5.78×0.40×1.20×1000=2774N

挠度系数Kυ=2.860

υmax=KυP’L3/(100EI)=2.860×2774×12003/(100×206000×227000)=1.47mm

[υ]=1200/400=3.00mm

第二层龙骨挠度υ=1.47mm＜[υ]=3.00mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图。

传至每根立柱的最大支座力的系数=0.824

每根钢管承载NQK1=0.824×4×1000=3667N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=1.20×1.20×1×1000=1440N

每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK2=3667+1440=5107N

钢管重量0.0353kN/m,立杆重量=7.45×0.0353×1000=263N

水平拉杆5层,拉杆重量=5×(1.20+1.20)×0.0353×1000=424N

扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=5×14.6=73N

支撑重量NGK=立杆重量＋水平拉杆重量＋扣件重=263+424+73=760N

钢管轴向力N=1.2NGK＋NQK=1.2×760+5107=6019N

LO=h＋2a=1.80+2×0.25=2.30m

钢管的i=1.59cm,λ=LO/i=230.00/1.59=144.65

杆件长细比144.7＜150.0,满足要求。

查表得：
=0.328

P=N/（
A）=6019/(0.328×450.00)=40.78N/mm2

立杆稳定性40.78N/mm2＜205N/mm2,满足要求。

立杆设配套底座100×100mm,支承面为混凝土楼板（按C15考虑）

支承楼板厚120mm,上部荷载为：F=6019/1000=6.02kN.

(1)支承面受冲切承载力验算

σpc,m=1.00N/mm2，Um=4×100=400mm，βh=1.00

（0.7βhft＋0.15σpc,m）ηUmhO

=((0.7×1×0.91+0.15×1)×1.00×400×100)/1000=31.48kN

受冲切承载力31.48kN＞6.02kN,满足要求。

(2)支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.10×3)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2

βl=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.85×7200=6120kN/m2,ω=0.75

ωβlfccAl=0.75×3×6120×0.01=137.70kN

支承面局部受压承载力F=137.70kN＞6.02kN,满足要求。

底模18mm,第一层龙骨采用单枋b=50mm，h=100mm,间距400mm；第二层龙骨采用双钢管Φ48×3.2，A=450mm2；钢管横向间距1200mm,钢管纵向间距1200mm,立杆步距1.80m,立杆上端伸出至模板支撑的长度0.25m。

材料用量计算：扣件式钢管脚手架的杆配件备量需有一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此可采用匡算方法，依据《建筑施工手册第四版P215页》：

1、长杆总长度280.48(米)

2、直角扣件数192(个)

3、对接扣件数47(个)

4、旋转扣件数15(个)

YD／T 2740.3-2014标准下载5、模板面积19.20(㎡)

6、木枋长度73.60(m)

7、顶托个数23(个)

GBT 4238-2015标准下载注:1.此计算包括立杆、纵横向水平和剪力撑。

2.长杆的平均长度取6m。

3.材料用量放大系数为1.2倍。