施工组织设计下载简介

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轧钢厂异型钢项目主电室施工方案

（3）、所有使用临时电源的用电设备及工具，必须可靠接地。电源线必须使用四芯电缆（三相电供电的设备）；单相电供电的设备必须使用三芯电缆。

(4)、临时电源的接线必须规范，不得乱拉乱拽，更不得私自接线。

(5)、临时电源在过马路、或与蒸汽管线等其他管线交叉是采取必要的保护措施，穿铁管或保持足够的安全距离。

(6)、土建施工开槽前必须得到中钢院及甲方相关电气技术人员的确认某（二）型水利水电枢纽工程施工组织设计.doc，对地埋物的情况进行了解。

(9)、开关箱的电源线长度不得大于30m，并与其控制固定式用电设备的水平距离不宜超过3m。

(10)、所有配电箱、开关箱必须编号，箱内电气匹配完好。

(11)、接地：工作接地的电阻值不得大于4Ω。保护零线每一重复接地装置的接地电阻值应不大于10Ω，并由电工每月检测一次，做好原始记录。

(12)、保护零线必须选择不小于10mm2的绝缘铜线，统一标志为绿/黄双色线，在任何情况下不准使用绿/黄双色线作负荷线。

(13)、所有电机、电器、照明器具、手持电动工具的金属外壳，不带电的外露导电部分，应做保护接地。

(14)、所有电机、电器、照明器具、手持电动工具的电源线应装置二级漏电保护器。

(15)、室外灯具距地面不得低于3m，室内灯具不得低于2.4m。

(16)、接用临时线必须使用绝缘良好的橡皮线，并要求悬空假设和沿墙敷设，架设时户内离地高度不得低于2.5米；户外不得低于3.5米。同时应使用转用电杆和专用瓷瓶固定，禁止在树上或脚手架上乱缠乱挂。

(17)、施工现场严禁使用花线、塑料胶质作拖线箱的电源线，严禁使用木制的拖线箱、板以及民用塑壳拖线板。

(18)、安装完毕的临时线，不得擅自更动。

(19)、全部临时线必须有一总开关控制，每一分路也必须装设合格的熔断器。

(1)、模范地遵守有关防火制度，对违反者进行劝阻。

(3)、常维修、保养消防器材设备，保证完好无损。

(1)、进出厂区施工车辆必须有出入许可证。

(2)、施工过程中进入厂区车辆要严格按照厂内交通安全规章制度通行。

图1梁模板支撑架立面简图

采用的钢管类型为Φ48×3.50。

梁段信息:一层KL2；

立柱梁跨度方向间距l(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；

脚手架步距(m):1.00；脚手架搭设高度(m):4.95；

梁两侧立柱间距(m):1.20；承重架支设:无承重立杆，木方平行梁截面A；

模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.250；

混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):0.600；

倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；

木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；

木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90.00；

采用的钢管类型(mm):Φ48×3.5。

扣件连接方式:单扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；

二、梁底支撑方木的计算

(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：

q1=25.000×0.250×0.600×0.300=1.125kN；

(2)模板的自重荷载(kN)：

q2=0.350×0.300×(2×0.600+0.250)=0.152kN；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(2.000+2.000)×0.250×0.300=0.300kN；

2.木方楞的传递集中力计算：

静荷载设计值q=1.2×1.125+1.2×0.152=1.533kN；

活荷载设计值P=1.4×0.300=0.420kN；

P=1.533+0.420=1.953kN。

3.支撑方木抗弯强度计算：

最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下的弯矩，

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距(kN.m)M=1.953×1.200/4=0.586；

木方抗弯强度(N/mm2)σ=585810.000/54000.000=10.848；

木方抗弯强度10.848N/mm2小于木方抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，所以满足要求！

4.支撑方木抗剪计算：

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力(kN)Q=1.953/2=0.976；

截面抗剪强度计算值(N/mm2)T=3×976.35/(2×40.00×90.00)=0.407；

截面抗剪强度计算值0.407N/mm2小于截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2，所以满足要求！

5.支撑方木挠度计算：

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

集中荷载P=q1+q2+p1=1.577kN；

最大挠度(mm)Vmax=1577.250×1200.003/(48×9500.00×2430000.00)=2.460；

木方的最大挠度(mm)2.460小于l/250=1200.00/250=4.800，所以满足要求！三、梁底支撑钢管的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。

1.支撑钢管的强度计算：

按照集中荷载作用下的简支梁计算

集中荷载P传递力，P=1.953kN；

支撑钢管按照简支梁的计算公式

其中n=1.000/0.300=3

经过简支梁的计算得到：

通过传递到支座的最大力为2×1.953+1.953=5.858kN；

截面应力σ=0.651×106/5080.000=128.130N/mm2；

支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

五、扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，

该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力，R=5.86kN；

R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

六、立杆的稳定性计算:

横杆的最大支座反力：N1=5.858kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.149×4.950=0.884kN；

楼板的混凝土模板的自重：N3=0.720kN；

N=5.858+0.884+0.720=7.463kN；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算

lo=(h+2a)(2)

公式(1)的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1.185×1.700×1.000=2.015m；

Lo/i=2014.500/15.800=128.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.406；

钢管立杆受压强度计算值；σ=7462.566/(0.406×489.000)=37.588N/mm2；

立杆稳定性计算σ=37.588N/mm2小于[f]=205.00满足要求！

立杆计算长度Lo=h+2a=1.000+0.300×2=1.600m；

Lo/i=1600.000/15.800=101.000；

公式(2)的计算结果：

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.580；

钢管立杆受压强度计算值；σ=7462.566/(0.580×489.000)=26.312N/mm2；

立杆稳定性计算σ=26.312N/mm2小于[f]=205.00满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

lo=k1k2(h+2a)(3)

公式(3)的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.003×(1.000+0.300×2)=1.902m；

Lo/i=1901.688/15.800=120.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.452；

钢管立杆受压强度计算值；σ=7462.566/(0.452×489.000)=33.763N/mm2；

立杆稳定性计算σ=33.763N/mm2小于[f]=205.00满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):4.95；

采用的钢管(mm):Φ48×3.5；

扣件连接方式:单扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；

板底支撑连接方式:方木支撑；

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；

楼板浇筑厚度(m):0.100；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；

施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；

木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；

木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

二、模板支撑方木的计算:

方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.000×9.000×9.000/6=54.00cm3；

I=4.000×9.000×9.000×9.000/12=243.00cm4；

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1=25.000×0.300×0.100=0.750kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

q2=0.350×0.300=0.105kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

p1=(1.000+2.000)×0.800×0.300=0.720kN；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.2×(0.750+0.105)=1.026kN/m；

集中荷载p=1.4×0.720=1.008kN；

最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.008×0.800/4+1.026×0.8002/8=0.284kN.m；

最大支座力N=P/2+ql/2=1.008/2+1.026×0.800/2=0.914kN；

截面应力σ=M/w=0.284×106/54.000×103=5.253N/mm2；

方木的计算强度为5.253小13.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力:Q=0.800×1.026/2+1.008/2=0.914kN；

截面抗剪强度计算值T=3×914.400/(2×40.000×90.000)=0.381N/mm2；

截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；

方木的抗剪强度为0.381小于1.300，满足要求!

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=q1+q2=0.750+0.105=0.855kN/m；

集中荷载p=0.720kN；

最大变形V=5×0.855×800.0004/(384×9500.000×2430000.00)+

720.000×800.0003/(48×9500.000×2430000.00)=0.530mm；

方木的最大挠度0.530小于800.000/250,满足要求!

三、木方支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.026×0.800+1.008=1.829kN；

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(kN.m)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.396kN.m；

最大变形Vmax=0.624mm；

最大支座力Qmax=5.296kN；

截面应力σ=0.396×106/5080.000=77.972N/mm2；

支撑钢管的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于800.000/150与10mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，

该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=5.296kN；

R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、模板支架荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.129×4.950=0.639kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.350×0.800×0.800=0.224kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25.000×0.100×0.800×0.800=1.600kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=2.463kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×0.800×0.800=1.920kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=5.644kN；

六、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式:

如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算

lo=(h+2a)(2)

公式(1)的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.700×1.500=2.945m；

Lo/i=2945.250/15.800=186.000；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；

钢管立杆受压强度计算值；σ=5643.654/（0.207×489.000）=55.755N/mm2；

立杆稳定性计算σ=55.755N/mm2小于[f]=205.000满足要求！

公式(2)的计算结果：

立杆计算长度Lo=h+2a=1.500+0.100×2=1.700m；

Lo/i=1700.000/15.800=108.000；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.530；

钢管立杆受压强度计算值；σ=5643.654/（0.530×489.000）=21.776N/mm2；

立杆稳定性计算σ=21.776N/mm2小于[f]=205.000满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

CECS 387：2014 既有砌体结构隔震支座托换技术规程.pdflo=k1k2(h+2a)(3)

公式(3)的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.003×(1.500+0.100×2)=2.119m；

Lo/i=2119.439/15.800=134.000；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.376；

钢管立杆受压强度计算值；σ=5643.654/（0.376×489.000）=30.695N/mm2；

JB／T 13907-2020 数控矫圆机.pdf立杆稳定性计算σ=30.695N/mm2小于[f]=205.000满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。