施工组织设计下载简介

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风荷载高度变化系数μz

B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)

橡胶厂住宅楼外墙脚手架施工方案模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)

与风荷载在同面内的计算单元立杆数n

模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)

模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)

模板弹性模量E(N/mm2)

W=bh2/6=250×152/6=9375mm3，I=bh3/12=250×153/12=70312.5mm4

q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[0.5+(24+1.5)×0.65]×0.25+1.4×(1+2)×0.25=6.813kN/m

Mmax=0.125ql2=0.125×6.813×0.2252=0.043kN·m

σmax=Mmax/W=0.043×106/9375=4.599N/mm2≤fm=15N/mm2

Qmax=0.625ql=0.625×6.813×0.225=0.958kN

τmax=3Qmax/(2bh)=3×0.958×103/(2×250×15)=0.383N/mm2≤fv=1.4N/mm2

νmax=0.521ql4/(100EI)=0.521×6.813×2254/(100×6000×70312.5)=0.216mm

νmax=0.216mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[225/150，10]=1.5mm

次楞材料自重(kN/m)

次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)

次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)

次楞截面抵抗矩W(cm3)

次楞截面惯性矩I(cm4)

次楞弹性模量E(N/mm2)

混凝土梁传递给次楞荷载：q1=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[(0.5+(24+1.5)×0.65)×0.225]+1.4×(1+2)×0.225=6.132kN/m

次楞自重荷载：q2=γGQ=1.35×0.01=0.014kN/m

梁左侧楼板传递给次楞荷载：

F1=γGΣNGk+1.4ΣNQk=

梁右侧楼板传递给次楞荷载：

F2=γGΣNGk+1.4ΣNQk=

次楞弯矩图(kN·m)

Mmax=0.494kN·m

σmax=Mmax/W=0.494×106/64000=7.721N/mm2≤fm=13N/mm2

Qmax=1.197kN

τmax=3Qmax/(2bh0)=3×1.197×1000/(2×60×80)=0.374N/mm2

τmax=0.374N/mm2≤fv=1.3N/mm2

νmax=2.054mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[1000/150，10]=6.667mm

R1=1.197kN,R2=1.197kN

六、主楞(纵向水平钢管)验算

主楞材料自重(kN/m)

主楞截面面积(mm2)

主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)

主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)

主楞截面抵抗矩W(cm3)

主楞截面惯性矩I(cm4)

主楞弹性模量E(N/mm2)

R=max[R1,R2]=max[1.197,1.197]=1.197kN

q=γGq=1.35×0.033=0.045kN/m

主楞弯矩图(kN·m)

Mmax=0.102kN·m

σmax=Mmax/W=0.102×106/4490=22.749N/mm2≤fm=205N/mm2

Qmax=0.836kN

τmax=2Qmax/A=2×0.836×1000/424=3.942N/mm2

τmax=3.942N/mm2≤fv=125N/mm2

νmax=0.046mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[450/150，10]=3mm

支座反力依次为R1=1.579kN,R2=2.868kN,R3=1.579kN

横向水平钢管起构造作用，不用计算

扣件抗滑承载力设计值折减系数

最大支座反力Rmax=2.868kN

1.05×Rmax=1.05×2.868=3.012kN，3.012kN≤0.8×12.0=9.6kN

在扭矩达到40～65N·m的情况下，双扣件能满足要求！

九、模板支架整体高宽比验算

H/Lb=7.8/60=0.13＜5

截面回转半径i(mm)

截面抵抗矩W(cm3)

抗压、弯强度设计值[f](N/mm2)

h/la=1500/450=3.333，h/lb=1500/1000=1.5，查附录D，得k=1.167，μ=1.458

l0=max[kμh，h+2a]=max[1.167×1.458×1500，1500+2×50]=2552mm

λ=l0/i=2552/15.9=161≤[λ]=210

查《规程》附录C得φ=0.271

1)模板支架风荷载标准值计算

la=0.45m，h=1.5m，查《规程》表4.2.7得φw=0.172

因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.45m，b/h=0.45/1.5=0.3

通过插入法求η，得η=0.96

μzω0d2=1×0.45×0.0482=0.001，h/d=1.5/0.048=31.25

通过插入法求μs1，得μs1=1.2

μs=φwμstw=0.172×4.864=0.837

ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×0.837×0.45=0.264kN/m2

2)整体侧向力标准值计算

ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×1×0.45=0.315kN/m2

1)不组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut＝γG∑NGk+1.4∑NQk)：

+1.35×0.15×7.8=6.775kN

+1.35×0.15×7.8=6.775kN

Nut=max[R1,R2]=max[6.775,6.775]=6.775kN

1.05Nut/(φAKH)=1.05×6.775×103/(0.271×424×0.981)=63.089N/mm2≤[f]=205N/mm2

2)组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut＝γG∑NGk+0.85×1.4∑NQk)：

R1=6.492kN,R2=6.492kN

Nut=max[R1,R2]=max[6.492,6.492]=6.492kN

Mw=0.85×1.4ωklah2/10=0.85×1.4×0.264×0.45×1.52/10=0.032kN·m

1.05Nut/(φAKH)+Mw/W=

1.05×6.492×103/(0.271×424×0.981)+0.032×106/(4.49×103)=67.53N/mm2≤[f]=205N/mm2

结构模板纵向挡风面积AF(m2)

F=0.85AFωkla/La=0.85×33×0.315×0.45/80=0.05kN

N1=3FH/[(m+1)Lb]=3×0.05×7.8/[(34+1)×60]=0.001kN

σ=(1.05Nut+N1)/(φAKH)=

(1.05×6.492+0.001)×103/(0.271×424×0.981)=60.46N/mm2≤[f]=205N/mm2

十一、立杆地基基础验算

地基承载力设计值fak(kPa)

立杆垫木地基土承载力折减系数mf

垫板底面面积A(m2)

立杆底垫板的底面平均压力p=N/(mfA)=6.775/(1×0.09)=75.28kPa≤fak=300kPa

办公楼，3轴交B~C轴KL4(4B)

混凝土梁截面尺寸(mmxmm)

混凝土重力密度γc(kN/m3)

混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)

侧压力标准值折减系数ζ

振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝ζγcH＝0.8×24×0.65＝12.48kN/m2

承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×12.48+1.4×4，1.35×12.48+1.4×0.7×4]＝0.9max[20.576，20.768]＝0.9×20.768＝18.691kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝12.48kN/m2

模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

模板弹性模量E(N/mm2)

梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝1000×152/6＝37500mm3，I＝1000×153/12＝281250mm4。计算简图如下：

q1＝bS承＝1×18.691＝18.691kN/m

Mmax＝0.125q1l2＝0.125×18.691×0.252＝0.146kN·m

σ＝Mmax/W＝0.146×106/37500＝3.894N/mm2≤[f]＝15N/mm2

q＝bS正＝1×12.48＝12.48kN/m

νmax＝5ql4/(384EI)=5×12.48×2504/(384×6000×281250)=0.376mm≤250/400=0.625mm

R＝q1l=18.691×0.25＝4.673kN

R'＝q2l=12.48×0.25＝3.12kN

次楞弹性模量E(N/mm2)

X市城区第三水厂原水管道续建工程管道穿汉北河堤坝及过河施工方案次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

次楞截面抵抗矩W(cm3)

次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)

次楞截面惯性矩I(cm4)

次楞弯矩图(kN·m)

q=4.673kN/m

σ＝Mmax/W＝0.164×106/64000＝2.555N/mm2≤[f]＝13N/mm2

旅游中心地下车库及办公楼深基坑支护工程施工方案（26P）.docτmax＝3V/(2bh0)=3×1.262×1000/(2×80×60)＝0.394N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2

νmax＝0.141mm≤540/400=1.35mm