施工组织设计下载简介

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35.《火力发电厂与变电所设计防火规范》GB 50229-200651113119630708041102

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11.1悬挑式扣件钢管脚手架计算书

本工程悬挑脚手架采用型钢悬挑，悬挑长度从2米～2.1米不等，本方案重点对悬挑距离比较长的脚手架进行计算。

11.1.1普通型钢悬挑脚手架计算书

型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据：

双排脚手架搭设高度为19m，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为0.95m，立杆的步距为1.8m；

内排架距离墙长度为1.20m；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

脚手架沿墙纵向长度为134.00m；

采用的钢管类型为Φ48×3.2；

横杆与立杆连接方式为单扣件；

连墙件布置取两步两跨，竖向间距3.6m，水平间距3m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为单扣件；

施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；

本工程地处安徽马鞍山市，基本风压0.06kN/m2；

风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.62，计算立杆稳定性时取0.62，风荷载体型系数μs为1.127；

每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.000；

安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:10层；

脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:无；

悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.3m，建筑物内锚固段长度2.2m。

锚固压点螺栓直径(mm):18.00；

楼板混凝土标号:C30；

结构上吊点与型钢垂直距离为(m):2.900；

悬挑水平钢梁采用ф16HPB235圆钢与建筑物拉结，型钢上斜拉杆吊点距离建筑物1.9m。

大横杆的自重标准值:P1=0.035kN/m；

脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.95/(2+1)=0.095kN/m；

活荷载标准值:Q=3×0.95/(2+1)=0.95kN/m；

静荷载的设计值:q1=1.2×0.035+1.2×0.095=0.156kN/m；

活荷载的设计值:q2=1.4×0.95=1.33kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

M1max=0.08q1l2+0.10q2l2

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.156×1.52+0.10×1.33×1.52=0.327kN·m；

支座最大弯距计算公式如下:

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max(0.327×106,0.385×106)/4730=81.395N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=81.395N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

νmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI

其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.035+0.095=0.13kN/m；

活荷载标准值:q2=Q=0.95kN/m；

最大挠度计算值为：ν=0.677×0.13×15004/(100×2.06×105×113600)+0.990×0.95×15004/(100×2.06×105×113600)=2.226mm；

大横杆的最大挠度2.226mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！

大横杆的自重标准值：p1=0.035×1.5=0.053kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.3×0.95×1.5/(2+1)=0.142kN；

活荷载标准值：Q=3×0.95×1.5/(2+1)=1.425kN；

集中荷载的设计值:P=1.2×(0.053+0.142)+1.4×1.425=2.23kN；

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=ql2/8

Mqmax=1.2×0.035×0.952/8=0.005kN·m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=2.23×0.95/3=0.706kN·m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.711kN·m；

最大应力计算值σ=M/W=0.711×106/4730=150.29N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=150.29N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

νqmax=5ql4/384EI

νqmax=5×0.035×9504/(384×2.06×105×113600)=0.016mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.053+0.142+1.425=1.621kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.016+2.107=2.123mm；

小横杆的最大挠度为2.123mm小于小横杆的最大容许挠度950/150=6.333与10mm,满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):

大横杆的自重标准值:P1=0.035×1.5×2/2=0.053kN；

小横杆的自重标准值:P2=0.035×0.95/2=0.017kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.3×0.95×1.5/2=0.214kN；

活荷载标准值:Q=3×0.95×1.5/2=2.137kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.053+0.017+0.214)+1.4×2.137=3.333kN；

R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载的计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m

NG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.035/1.80]×19.00=2.932kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2

NG2=0.3×10×1.5×(0.95+1.2)/2=4.837kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用无，标准值为0kN/m

NG3=0×10×1.5/2=0kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2

NG4=0.005×1.5×19=0.142kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.912kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值

NQ=3×0.95×1.5×2/2=4.275kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×7.912+0.85×1.4×4.275=14.581kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×7.912+1.4×4.275=15.479kN；

六、立杆的稳定性计算:

风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7μz·μs·ω0

经计算得到，风荷载标准值为:

Wk=0.7×0.06×0.62×1.127=0.029kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.029×1.5×1.82/10=0.017kN·m；

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)+MW/W≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=14.581kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=N'=15.479kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；

长细比:L0/i=196；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188

立杆净截面面积：A=4.5cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.73cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=14581.29/(0.188×450)+16972.59/4730=175.944N/mm2；

立杆稳定性计算σ=175.944N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

σ=15479.04/(0.188×450)=182.967N/mm2；

立杆稳定性计算σ=182.967N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.62，μs＝1.127，ω0＝0.06，

Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.62×1.127×0.06=0.029kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10.8m2；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=0.444kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=5.444kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l/i=1200/15.9的结果查表得到φ=0.75，l为内排架距离墙的长度；

A=4.5cm2；[f]=205N/mm2；

Nl=5.444

连墙件采用单扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=5.444小于单扣件的抗滑力8kN，满足要求！

八、悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本方案中，脚手架排距为950mm，内排脚手架距离墙体1200mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1900mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141cm3，截面积A=26.1cm2。

受脚手架集中荷载N=1.2×7.912+1.4×4.275=15.479kN；

水平钢梁自重荷载q=1.2×26.1×0.0001×78.5=0.246kN/m；

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN·m)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：

R[1]=26.905kN；

R[2]=5.525kN；

最大弯矩Mmax=3.971kN·m；

最大应力σ=M/1.05W+N/A=3.971×106/(1.05×141000)+23.194×103/2610=35.706N/mm2；

水平支撑梁的最大应力计算值35.706N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求！

九、悬挑梁的整体稳定性计算:

水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下

σ=M/φbWx≤[f]

经过计算得到最大应力σ=3.971×106/(0.79×141000)=35.867N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算σ=35.867小于[f]=215N/mm2,满足要求!

十、斜拉杆的受力计算:

水平钢梁的轴力RAH和斜拉杆的轴力RUi按照下面计算

RAH=ΣRUicosθi

其中RUicosθi为斜拉杆的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力RCi=RUisinθi

按照以上公式计算得到斜拉杆的拉力为：

RU1=32.165kN；

十一、斜拉杆的强度计算:

斜拉杆的轴力RU均取最大值进行计算，为RU1=32.165kN；

选择ф16HPB235圆钢,ф16HPB235圆钢的标准抗拉强度235MPa，直径16mm。

—斜拉杆的容许拉力(kN)；计算得到[Fg]＝47.23KN；

得到：[Fg]=47.23KN>Ru＝32.165kN。

经计算，选此型号斜拉杆能够满足要求。

十二、锚固段与楼板连接的计算:

1.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：

365/(3.142×18×1.43)=4.514mm。

螺栓的轴向拉力N=0.365kN小于螺栓所能承受的最大拉力F=54.683kN，满足要求！

2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：

混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:

经过计算得到公式右边等于112.19kN，大于锚固力N=5.53kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求!

悬挑脚手架底部全封闭示意图

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（a）接头不在同步内（立面图）（b）接头不在同跨内（平面图）

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工具式刚性拉结图钢管、扣件与两柱连接图

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连墙杆设置图（预埋扁铁）（本工程落地架部位采用此方案）

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