施工组织设计下载简介

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6.6.2.5.1砼热工计算

混凝土的绝对升温：Tn=（MC*Q）/c*ρ+Mf/50

新广武至原平高速雁门关隧道工程施工组织设计式中：Tn—混凝土的绝对升温（℃）；

Td—在d龄期时砼的绝对升温（℃）；

MC—每立方米水泥用量，查配合比取296Kg；

Q—每Kg水泥水化热量（KJ/Kg），377KJ/kg；

C—混凝土的比热，按0.97[（KJ/Kg*K）]计算；

ρ—混凝土的密度，取2400Kg/m3；

Mf—每立方米混凝土中粉煤灰用量，查配合比取60Kg

e—常数，为2.718;

m—混凝土水化时的温升系数，按浇注温度25oC取；

Tn=（296*377）/（0.97*2400）+60/50=47.1℃

砼内部温度计算，按下式计算：

Tmax=Tj+T(t)£=25+46.4*0.74=59.3

式中Tmax：砼内部中心温度(℃)

Tj：砼浇筑温度(℃)，取25℃

£：砼结构厚度的温降系数，按下表选取。

混凝土的水化反应在3～7d天最大，取3d（72h），进水管水温取25℃，根据热传导定律（c1m1Δt1=c2m2Δt2），冷却管的水流量a应满足：4.2×a×72×25≥0.97×4851×9.3解得：a≥5.8m3/h其中：c—比热，J/㎏•K，水为4.2J/㎏•K，混凝土取0.96J/㎏•K；

m—质量，t—混凝土质量取最大承台（35m×13.5m×4m）的质量4851t。

6.6.2.5.2冷却管的布置

在距承台内布置四层冷却水管，冷却水管采用有一定强度、导热性能好、 耐锈蚀的薄壁电焊铝管制作，直径为60mm，冷却水管的进、出水口采取集中布置、统一管理，并标识清楚，潜水泵供水，由于浇筑砼后围堰内不便排水，故进水口高处出水口2m，出水口的水在水头压力下直接排入河中。

土围堰顶部放置一个6m3水箱，水箱接冷却管的进水口，在冷却管的每个出水口设置一阀门控制流量。当混凝土浇注至该层散热管标高时，即通水散热，根据热工计算，按单根散热管流量按不小于3.8m3/h控制即可。通水时间不小于12天。

6.6.2.5.3砼温度监控量测

为提供可靠的数据控制混凝土内外温差,考虑承台平面对称性,在承台平面1/4位置及对角线上布置温度传感器,用温度测定仪采集数据。温度传感器布置见6.5.2.5所示。采集的数据主要包括不同施工时段的入模温度、每个温度传感器处混凝土不同龄期温度、覆盖土工布内温度、外界气温、散热管进出水温度。冷却管通水后前3天每2h测一次，3天后每4h测一次，每次量测均做好记录。如砼内部温度较低或者内外温差小于15摄氏度时，可适当减小测量的频率。根据广州地区的气候特点，冬季气温较高，因此砼在覆盖养护的情况下，只需考虑降低砼内部温度来调控砼温差，如温度过高，则加速散热的水流，确保砼内外温度差控制在25℃以内。

养护采用喷雾洒水并在砼表面覆盖保温保湿的土工布，不间断喷雾洒水进行养护，避免形成干湿循环，养护时间不少于56d。

养护期间砼强度未达到规定强度之前，不得承受外荷载。当砼强度满足拆模要求，且芯部砼与表层砼之间的温差、表层砼与环境之间的温差均≯25℃时，方可拆模。

7.机械、仪器设备的配置

8.1原材料质量控制措施

原材料按技术质量要求由专人采购与管理，采购人员和施工人员之间对各种原材料有交接记录。

原材料进场后，对原材料的品种、规格、数量以及质量证明书等进行验收核查，并按有关标准的规定取样和复验。经检验合格的原材料方可进场。对于检验不合格的原材料，按有关规定清除出场。

原材料进场后，及时建立“原材料管理台账”，内容包括材料名称、品种、规格、数量、生产单位、供货单位、“质量证明书”编号、“复试检验报告”编号、检验结果以及进货日期等。“原材料管理台账”填写正确、真实、齐全。

水泥、矿物掺和料等采用散料仓分别存储。袋装粉状材料在运输和存放期间用专用库房存放，不露天堆放。

粗骨料按技术条件要求分级采购、分级运输、分级堆放、分级计量。

原材料有符合工厂化生产的堆放地点和明确的标识，标明材料名称、品种、生产厂家、生产日期和进厂(场)日期。原材料堆放时有堆放分界标识，以免误用。

采用3000型强制式搅拌机、电子计量系统、高性能砼搅拌符合相关的规定。

对拌和物测定坍落度、扩展度、泌水率、含气量等进行测定,保证良好的工作度和可泵性。

浇筑砼前，针对本工程特点、施工环境条件与施工条件事先设计浇筑方案并对施工人员进行技术交底，包括浇筑起点、浇筑进展方向和浇筑厚度等。

浇筑砼前，仔细检查钢筋保护层垫块的位置、数量及其紧固程度，并指定专人作重复性检查，以提高钢筋保护层厚度尺寸的质量保证率。构件侧面和底面的垫块至少为4个/㎡，绑扎垫块和钢筋的铁丝头不伸入保护层内。

砼入模前，测定砼的温度、坍落度和含气量等工作性能指标；只有拌合物性能符合设计及验标要求的砼方可入模浇筑。

砼的浇筑采用分层连续推进的方式进行，浇筑间隙时间不得超过90min，不得随意留置施工缝。

砼的一次摊铺厚度不宜大于40cm。

在炎热季节浇筑砼时，避免模板和新浇砼直接受阳光照射，保证砼入模前模板和钢筋的温度以及附近的局部气温均不超过30℃，尽可能安排在傍晚避开炎热的白天浇筑砼。

砼振捣采用插入式高频振动棒振捣，振捣时不得碰撞模板、钢筋及预埋铁件。

砼振捣按事先规定的工艺和方法进行，砼浇筑过程中及时均匀振捣密实，每点的振捣时间以表面泛浆或不再冒大气泡为准，一般不超过30s，避免过振。

在振捣砼过程中，加强检查模板支撑的稳定性和接缝的密合情况，以防漏浆。砼浇筑完后，仔细将砼外漏面压实抹平，抹面时严禁洒水。

砼振捣完毕，及时采取保湿措施对砼进行养护。当新浇砼具有暴露面时，先将暴露面砼抹平，再用土工布将暴露面覆盖，并及时采取喷雾洒水等措施对砼进行保湿养护56d以上。

当砼强度满足拆模要求，且芯部砼与表层砼之间的温差、表层砼与环境之间的温差均不大于25℃时，方可拆模。拆模后，迅速采用土工布覆盖并洒水对砼进行后期养护。

砼养护期间，对结构进行温度监控，定时测定砼芯部温度、表层温度以及环境气温、相对湿度、风速等参数，并根据砼温度和环境参数的变化情况及时调整养护制度，严格控制砼的内外温差以满足要求。

9.1综合安全保证措施

我项目部把安全工作纳入生产经营范围，实行安全生产岗位责任制，在内部逐级签订安全生产协议书，做到分工明确，责任到人，奖罚分明。

加强安全施工教育，提高全员安全意识，开工前进行安全教育和安全培训，上岗前进行安全技术交底。

施工人员经过安全技术培训，持证上岗。特别对于电工、焊工、架子工、砼工经正规部门培训合格，以确保施工操作安全。

每一工序开工前，编制详细的安全技术方案和实施措施，报经监理工程师审批后，及时做好施工技术及安全技术交底，并在施工过程中督促检查。

开工前期制定各项安全制度及防护措施、各类机械设备操作规程及各项安全作业规章制度；用电安全须知及电力架设、养护作业制度；防洪、防火安全专项规定等。

9.2施工现场作业安全技术措施

现场道路平整、坚实、保持畅通，危险地点（如基坑边）悬挂安全警示标牌，施工现场设置大幅安全宣传标语。

现场的生产、生活区设足够的消防水源和消防设施网点，消防器有专人管理，不乱扔乱放。所有施工人员熟悉并掌握消防设备的性能和使用方法。

施工中如发现危及航道或有危险品时立即停止施工，待处理完毕后方可施工。

从事电力及起重作业等特殊作业人员，各种机械的操作人员及机动车辆驾驶人员，经过劳动部门专业培训并考试取得合格证后，方准持证独立操作。

施工现场设立安全标志。危险地区悬挂“危险”或“禁止通行”、“严禁烟火”等标志，夜间设红灯警示。

施工现场用电严格按照三相五线制布设电线，做到二级保护，三级控制，一机一闸。

9.3确保航道安全畅通措施

严格按照航道管理部门的规定，办理相关的航道临时占用手续，并采取相应的防护措施确保航道安全畅通。

9.4施工期间的防汛措施

制定各项防洪工作制度，对防洪工作做出具体安排。将防洪工作责任进行分工，责任层层分解到人头。

与当地气象部门加强联系，了解近期气象预报，掌握雨汛情况，做到心中有数，一旦遇到灾害性天气，及时做出部署。

汛期到来之前，对施工现场排水设施、设备进行详细检查，对检查后发现的问题和隐患应布置处理。

防洪值班员每天与当地气象部门取得联系，并将气象预报及时通知有关人员和单位，并严格执行雨前、雨中、雨后检查制度，对防洪工作情况了如指掌。

9.5高空作业安全措施

由于承台基坑深度超过2m，属高空作业，因此必须遵守高空作业的安全规定进行施工。

1.作业人员及架设人员，经过专业技术培训及专业考试合格后，持证上岗，并定期检查身体。

2.患有下列疾病不能从事高处作业及架设作业：如心脏病、高血压、贫血、癫痫病等。

3.悬空作业处设置牢靠的立足处，并视具体情况配制防护拦网、栏杆或其他安全设施。

4.悬空作业所用的索具、脚手板、吊篮、平台等设备经过技术鉴定或检测后方投入使用。

5.高处作业之前，进行安全防护设施的逐项检查和验收，验收合格后，方进行高处作业，验收分段、分层进行。

6.高处作业戴好安全帽、系安全带、穿防滑鞋、衣着灵便。

8.在作业中如发现有安全隐患时，及时解决，危及人身安全时，立即停止作业。

9.高处作业中所用的材料，均平稳堆放，工具随手放入工具袋，作业中的走道、通道板随时清扫干净，不向下抛掷物件。

10.遇有六级以上的大风、浓雾等恶劣气候，停止露天攀登与悬空高处作业。

9.6基坑施工安全措施

1.作业前要全面检查开挖的机械、电器设备是否符合安全要求，严禁带“病”运行，基坑现场排水、降水、集水措施是否落实。

2.作业中应坚持由上而下分层开挖，不准碰损钢管桩或碰撞支撑系统桩，防止坍塌，未支护前不准超挖。

3.基坑周边严禁超荷载堆土、堆放材料设备，不得搭设临时工棚设施。

4.基坑抽水用潜水泵和电源电线应绝缘良好，接线正确，符合三箱五线制和“一机一闸，一漏一箱”要求，抽水时坑内作业人员应返回地面，不得有人在坑内边抽水边作业，移动泵机必须先拉闸切断电源。

5.汽车运土，装载机铲土时，应有人指挥，遵守现场交通标志和指令，严禁在基坑周边行走运载车辆。

6.基坑开挖到设计标高后，坑底尽早进行封底砼施工，予以封闭基坑底，并尽快组织承台施工。

7.夜间作业应配有足够照明，基坑内应采用36V以下安全电压。

8.基坑四周设置钢管护栏围住，并悬挂安全标语、标志、标牌，无关人员不得靠近基坑。

10.施工中环境保护措施

注意夜间施工的噪音影响,尽量采用低噪音施工设备。高噪音设备尽可能不在夜间施工作业，必须在夜间从事有噪音污染的施工应先通知附近居民,以征得附近居民的理解。

对不符合尾气排放标准的机械设备，不能使用。

做好当地水系的保护工作。

及时掌握天气的变化情况及当地的汛情。

10.2完工后环境恢复措施

工程完工后，临时租用的土地立即归还。

工程完工的同时，严格按照环保及生态环境保护的要求，对临时设施、施工工点及其他施工区域范围做好环保及生态环境的恢复工作。

工程完工后，对河道进行清理疏浚，并向航道、水利、海事等部门办理相关手续。

附件：锁口钢管桩围堰验算

固定荷载h＝a×H＝0.35×8.536＝2.99m

坑沿活载20KN/m2，即等于图例活载34KN/m2的58.8%，则：

H＝0.14×58.8%＝0.08m

固+活组合后入土深度＝2.99+0.08＝3.07m<5.06m，故入土满足要求

Φ520×8mm钢管桩：W=1622cm3，I=42175cm4，单根导梁（支撑）工字钢I56b：w=2447cm3。

基坑开挖采用不排水开挖，对于钢管桩共有以下四个工况，工况一：抽水至第一层支撑处，支撑未安装；工况二：抽水至第二层支撑处，第二层支撑未安装；工况三：抽水至封底砼顶（承台底）,工况四，承台施工完，拆除对撑。分以上四个工况分别验算钢管桩。

钢管桩顶标高：116.93m，土围堰顶标高：116.4m，第一层支撑标高：116.13m，第二道支撑标高113.53m，承台底标高：108.942m，钢管桩桩底标高102.74m。

土压力按砂性土计算主动土压力，计算土压力时未考虑水的作用。

沿支护长度方向取1延米进行计算，则有:

基坑坑沿载转换为填土高度h＝

第一道支撑处主动土压力为：

p1=
=19×(1.05+0.3)×0.333=8.5KN/m

第二道支撑处主动土压力为：

p2=
=19×(1.05+2.9)×0.333=25KN/m

承台顶面处主动土压力为：

p3=
=19×(1.05+3.458)×0.333=28.5KN/m

承台底面处土主动土压力为：

p4=
=19×(1.05+4.458)×0.333=53.8KN/m

计算软件采用清华大学结构力学求解器V2.0，各工况计算模型如下图：

工况一工况二工况三工况四

注：上图中单元（1）为线形荷载，软件显示偏差

弯曲应力验算：从工况一至工况四可以看出，钢管桩受到最大的弯曲应力为工况三，弯矩为88.28KN.m，则:

剪应力验算:从工况一至工况四可以看出，钢管桩受到最大的剪应力为工况三，剪应力为117KN，则:

从上述钢管桩计算可知上导梁在四个工况中承受最大反力的是工况四所受反力大小为57.55KN，由于取的1m单位长度计算，则导梁所受荷载为57.55KN/m，间距均为3.8m。由于导梁长度方向布置间距较大，所受力最大，故只验算导梁长边，则上导梁最不利工况计算模型为：

从上导梁受力图式中可以得出导梁最大弯曲应力为：87.81KN.m，最大剪应力为:132.45KN,支点最大反力为:247.99KN。结果分析：

斜支撑反力N=247.99KN，则N1=N/sinθ=247.99/sin38o69’=247.99/0.631=393KN

按压杆稳定原理计算，I56b工字钢
=21.6cm，长度L=9.1m考虑，则长细比
9100/216=42.13；

由于短斜撑长度较短，水平撑的应力较小,故均无需验算。

由此可知，上导梁及第一道斜支撑满足施工要求。

从上述钢管桩计算可知上导梁在三个工况中承受最大反力的是工况三，所受反力大小为115KN，由于取的1m单位长度计算，则导梁所受荷载为115KN/m，间距均为3.8m。由于导梁长度方向布置间距较大，所受力最大，故只验算导梁长边，则上导梁最不利工况计算模型为：

从下导梁受力图式中可以得出：导梁的最大弯曲应力为：175.46KN.m，最大剪应力为：264.67KN,最大反力为:495.54KN。

斜支撑反力N=495.54KN，则N1=N/sinθ=495.54/sin38o69’=495.54/0.631=785.32KN

按压杆稳定原理计算，两根I56b工字钢
=43.2cm，长度L=9.1m考虑，则长细比
9100/432=21.1；

由于短斜撑长度较短，水平撑的应力较小,故均无需验算。

由此可知，下导梁及第二道斜支撑满足施工要求。

钢管桩的入土深度见图1,顶标高为116.4,基坑抽水后水头差为h1＝4.95+6.7=11.65m，入土深度x＝4.95m。

最短的渗流途径如图所示为（6.7+4.95×2）=16.6（未考虑封底砼的封闭作用，偏安全）,不产生管涌的安全条件为

式中K为安全系数取1.5；

水容重取rw=10KN/m3；

水力梯度i=8.7/16.6＝0.52；

则K·i·rw＝1.5×0.52×10＝7.8<9KN/m3满足要求。

根据设计提供的地质资料，基坑底部无承压水层，故无须进行基底隆起的验算。

封底砼厚度h=1.5m，长a=38.05m，宽b=15.84m，则：

砼自重G=a×b×h×g=38.05×15.84×1.5×25=22602KN；

水浮力G1=ρgv=38.05×15.84×（4.95+8.7）×10=82270KN；

封底砼与钢管桩之间的摩擦力：

F1=s×τ=38.05×1.5×2×120+15.84×1.5×2×120=19400KN；

（查路桥计算施工手册179页，取τ=120KN/㎡）；

康城花园#楼屋面施工方案.doc封底砼以上钢管桩与土体土体摩阻力按1/3极限摩阻力计算：

F2摩=(a+b)×2×h1×τ=(38.05+15.84)×2×12.19×40=52554KN；

h1为钢管桩底至围堰顶高度;

τ为土体极限摩阻力，按细砂土40KN/㎡;

则：抗浮力F=G+F1+F2=22602+19400+52554=94556KN；

则安全系数为k=F/G1=94556/82270*=1.15。

综上所述，该基坑验算通过DBJT15-170-2019标准下载，可满足施工要求。

XX路桥总公司一分公司XX市XX大桥项目经理部