施工组织设计下载简介

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厂房工程项目模板安装与拆除施工方案

龙骨用于支撑模板,加强模板的整体刚度。内龙骨直接支撑在面板上，承受模板传递的均布荷载；外龙骨用于支撑内龙骨，承受内龙骨传递的集中荷载,计算数据和结果如下:

内龙骨的计算跨度为600,2*1200mm；

内龙骨的间距为150,11*300mm；

本算例中，内龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

硬加密报文格式及分析V1.1.pdfW=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；

I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；

经计算可以得到内龙骨的弯矩最大值M=0.387kN.m；

内龙骨的剪力最大值V=3.651kN；

内龙骨的强度设计值[f]=13.000N/mm2；

内龙骨的强度计算值f=4.639N/mm2；

内龙骨的强度验算f<[f],满足要求!

内龙骨的最大容许挠度值[v]=3.000mm；

内龙骨的最大挠度计算值v=0.252mm；

内龙骨的挠度验算v<[v],满足要求!

④楼板模板外龙骨的计算

外楞的计算跨度为150,2*1200,900mm；

外楞的间距为600,2*1200mm；

本算例中，外龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=10.00×10.00×10.00/6=166.67cm3；

I=10.00×10.00×10.00×10.00/12=833.33cm4；

经计算可以得到外龙骨的弯矩最大值M=0.501kN.m；

外龙骨的剪力最大值V=4.140kN；

外龙骨的强度设计值[f]=13.000N/mm2；

外龙骨的强度计算值f=3.008N/mm2；

外龙骨的强度验算f<[f],满足要求!

外龙骨的最大容许挠度值[v]=3.000mm；

外龙骨的最大挠度计算值v=0.969mm；

外龙骨的挠度验算v<[v],满足要求!

地下室墙模板采用胶合板拼装，5*100木方背楞，钢管+对拉螺栓支撑。

计算参数：H=4.45m,b=350mm。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取8.000h；

T——混凝土的入模温度，取20.000℃；

V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取6.50m；

1——外加剂影响修正系数，取1.000；

2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=56.760kN/m2

实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=163kN/m2

倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3.000kN/m2。

采用18mm厚的胶合板，取1000mm计算，则其截面特性为：

I=bh3/12=1000×183/12=486cm4

W=bh2/6=1000×182/6=54cm3

内楞的间距取300mm，则弯矩为：

M=1/10×ql2=1/10×163×0.32=1.467kN·m

σ=M/W=1.467×106/54000=27.2N/mm2

刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用，则：

ω=ql4/150EI

=163×3004/150×9000×486=0.20mm<[ω]=300/400=0.75mm

本工程采用50×100木方作内楞，所以表面特征为：

I=bh3/12=5×103/12=417cm4

W=bh2/6=5×102/6=83.3cm3

a.木方抗弯强度验算：

M=0.1×163×0.3×0.3

ω=M/W=1.47×106/83.3=17.6N/mm2

木方允许应力[ω]=fm=30N/mm2

ω=ql4/150EI

=163×3004/150×9000×833.3=1.17mm

[ω]=l/500=600/500=1.5mm(可行)

按2个内楞布置一个对拉螺栓，即按300×600的间距布置取M16的螺栓，可满足要求。

结构楼板厚150mm，梁宽b=400mm,梁高h=900mm,层高5.50m；结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm,门式钢管脚手架纵向间距900mm,梁边至板支撑的距离0.60m；门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度150mm。

（1）梁底模及支撑荷载计算

荷载类型标准值单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值

①底侧模自重0.3kN/m2×(0.40+1.50)×1.2=0.68kN/m

②砼自重24.0kN/m3×0.40×0.90×1.2=10.37kN/m

③钢筋荷载1.5kN/m3×0.40×0.90×1.2=0.65kN/m

④振捣砼荷载2.0kN/m2×0.40×1.4=1.12kN/m

梁底模和支撑承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=12.82kN/m

梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2q2=9.75kN/m

第一层龙骨间距L=250mm,计算跨数5跨；底模厚度h=18mm,板模宽度b=400mm；

W=bh2/6=400×182/6=21600mm3；I=bh3/12=400×183/12=194400mm4；

σ=Mmax/W=84131/21600=3.89N/mm2

梁底模抗弯强度σ=3.89N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.606

Vmax=KVq1L=0.606×12.82×250=1942N=1.94kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×1942/(2×400×18)=0.40N/mm2

梁底模抗剪强度τ=0.40N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

q2=9.75kN/m；挠度系数Kυ=0.644；

υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×9.75×2504/(100×6000×194400)=0.21mm

[υ]=250/250=1.00mm

梁底模挠度υmax=0.21mm＜[υ]=1.00mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

门式钢管脚手架宽度L=1200mm,梁宽C=400mm,γ=400/1200=0.33；第一层龙骨采用木枋b=80mm,h=80mm；

W=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。

q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=12.82×250/400=8.01kN/m

P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载

=1.2×(0.15×25+0.30)+1.4×2.50=8.36kN/m2

板传递到第一层龙骨的荷载P=300/1000×250/1000×8.36=0.63kN

Mmax=Mq＋Mp=(0.80+0.25)×106=1050000N.mm=1.05kN.m

σ=Mmax/W=1050000/85333=12.30N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=12.30N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0.5×8.01×400/1000+0.63/1000=2.23kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×2.23×1000/(2×80×80)=0.52N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=0.52N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

q’=q2×第一层龙骨间距/梁宽=9.75×250/400=6.09N/mm

υmax=υq＋υp=2.71+1.26=3.97mm

[υ]=1200/250=4.80mm

第一层龙骨挠度υmax=3.97mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

门式钢管脚手架纵向间距900mm,计算跨数2跨；第二层龙骨采用双木枋:b=80mm,h=80mm,

P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×8.01×400/1000+0.63=2.23N

弯矩系数KM=0.474

Mmax=KMPL=0.474×2.23×1000×900=951318N.mm=0.95kN.m

σ=Mmax/W=951318/170667=5.57N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=5.57N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=2.274

Vmax=KVP=2.274×2.23×1000=5071N

τ=3Vmax/(2bh)=3×5.07×1000/(2×2×80×80)=0.59N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=0.59N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

P=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×6.09×400/1000+0.63=1.85kN

挠度系数Kυ=2.444

[υ]=L/250=900/250=3.60mm

第二层龙骨挠度υmax=0.54mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

传至每个门式钢管脚手架立柱的最大支座力的系数=4.548

传至每个门式钢管脚手架立柱的力NQK1=4.548×2.23=10.14kN

每个门式钢管脚手架立柱的活载（1.0kN/m2）:NQK2=1.4×0.6×0.90×1=0.76kN

每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK=NQK1＋NQK2=10.14+0.76=10.90kN

单榀MF1219门式钢管脚手架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m

每个门式钢管脚手架立柱沿高度重量=0.08kN/m，钢管重量=0.0376kN/m

门式钢管脚手架和水平拉杆重量

门式钢管脚手架总承载力=1.2×NGK＋NQK=1.2×0.37+10.90=11.34kN

(2)门式钢管脚手架稳定性验算

每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值为40.16/2=20.08kN

当可调座伸出长度为300时，取系数0.9。20.08×0.9=18.072

门式钢管脚手架轴向力设计值N=11.34kN＜门架稳定承载力18.072kN,满足要求。

门式钢管脚手架立杆设配套底座200×100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=11.34+[0.08×1.90+(1.2+0.90)×0.0376]×1.2=11.62kN

（1）支承面受冲切承载力验算

σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+105)+2×(100+105)=1020mm,βh=1.00

(0.7βhft＋0.15σpc,m)ηUmhO

=(0.7×1×1.43+0.15×0)×1.00×1020×105/1000=107.21kN

门架支承面受冲切承载力107.21kN＞上部荷载F=11.62kN,满足要求。

（2）支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.20+0.10×2)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2

βl=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×14300=12155kN/m2,ω=0.75

ωβlfccAl=0.75×2×12155×0.02=364.65kN

支承面局部受压承载力F=364.65kN＞上部荷载F=11.62kN,满足要求。

浇筑梁板前支撑面下层的支架不能拆除。

F1=0.22γ×200/(T+15)β1β2V1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2

(γ=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0℃)

F2=γH=24×梁高=24×0.90=21.60kN/m2

比较F1、F2取小值F=21.60kN/m2，有效压头高度为F/γ=0.90m。

荷载类型　　　　　　　标准值　单位分项系数设计值单位

①新浇混凝土的侧压力F　　　21.60　kN/m2　γG=1.2　25.92　kN/m2

②振捣混凝土产生的荷载Q2K　4.00　　kN/m2　　γQ=1.4　　5.60　kN/m2

梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②　　　　　　　　　　　　　　　31.52kN/m2

梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2　　　　　　　　　　　　　21.60kN/m2

取竖肋间距L=300mm,计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm；

W=bh2/6=750×182/6=40500mm3；I=bh3/12=750×183/12=364500mm4。

σ=Mmax/W=223398/40500=5.52N/mm2

侧模抗弯强度σ=5.52N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

抗剪系数KV=0.606

Vmax=KVqL=0.606×23.64×300/1000=4.30kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×4.30×1000/(2×18×750)=0.48N/mm2

侧模抗剪强度τ=0.48N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×16.20×3004/(100×6000×364500)=0.39mm

[υ]=300/250=1.20mm

侧模挠度υmax=0.39mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

对拉螺栓受力6.83kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。

计算跨度375mm；跨数2跨；木枋尺寸b=80mm,h=80mm。

W=bh2/6=80×802/6=85333mm3,I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4,

q=31.52×300/1000=9.46kN/m=9.46N/mm；

σ=Mmax/W=166289/85333=1.95N/mm2

侧肋抗弯强度σ=1.95N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.625

Vmax=KVqL=0.625×9.46×375/1000=2.22kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×2.22×1000/(2×80×80)=0.52N/mm2

侧肋抗剪强度τ=0.52N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

q，=21.60×300/1000=6.48kN/m=6.48N/mm；挠度系数Kυ=0.521

υmax=Kυq，L4/100EI=0.521×6.48×3754/(100×9000×3413333)=0.02mm

[υ]=375/250=1.50mm

侧肋挠度υmax=0.02mm＜[υ]=1.50mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

七、门式钢管脚手架安装施工工艺措施

1．门式架垂直于梁轴线布置，间距根据设计确定。于上下门架连接

处设置通长水平加固杆，以增加门架体系的刚度。门式脚手架模板支撑体系采用调托座调节支撑高度。扫地杆、拉杆、剪刀撑采用扣件与立柱扣牢。

2．水平加固杆应在满堂脚手架的周边顶层、底层及中间每5列、5排通长连续设置，并应采用扣件与门式架立杆扣牢。加固杆、剪刀撑等加固件必须与脚手架同步搭设。扣件规格应与所连钢管外径相匹配，扣件螺栓拧紧扭力矩不得小于40N.m，

3．采用的各种构件性能均满足国家规范要求。水平受力连杠、扫地杆与门架立杆采用扣件可靠连接。

4．门式脚手架使用顶托支撑于楼面，托底应垫木板或钢垫板或木枋作承托，增大受力面积，以保护混凝土楼板。

5．门式脚手架交叉支撑应在每列门式架两侧设置，并应采用锁销与门架立杠锁牢，施工期间不得随意拆除。上下两榀使用插销可靠连接。每步架的垂直度偏差应≤h/1000及±2.0mm。脚手架整体垂直偏差应≤H/600及±50mm。

6．脚手架一跨距内水平架两端偏差应≤±L/600及±3.0mm。脚手架整体水平度偏差应≤±L/600及±50mm。

7．龙门架脚必须加木垫块同时套上龙门架底座。

8．可调底座调节螺杆伸出长度不超过300。

9．支顶必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm立杆接长接头采用对接扣件连接。

6．脚手架一跨距内水平架两端偏差应≤±L/600及±3.0mm。脚手架整体水平度偏差应≤±L/600及±50mm。

7．龙门架脚必须加木垫块同时套上龙门架底座。

8．可调底座调节螺杆伸出长度不超过设计计算书的计算结果要求。

9．支顶必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm立杆接长接头采用对接扣件连接。

10．支模按规范要求和设计要求设置剪刀撑。满堂模板支架外侧周边和内部每隔15米应设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置；剪刀撑宽度不应大于4个跨距或间距，斜杆与地面倾角宜为45～60度。

11．在搭设、使用、拆除施工过程中，严格按照施工规范及有关施工

要求施工，完善管理制度，定期和不定期检查，密切注意使用安全，确保实用、美观、稳固。

12．回转扣、直角扣件、对接扣件等必须配套齐全。

13．扣件活动部位应灵活转动，与钢管的贴合面必须严格整齐，保证

与钢管扣紧时接触良好。

14．所有构配件必须经过防锈处理，确保力学性能达到规范要求。

15．门式钢管脚手架和扣件应分类堆放，露天堆放及堆垛上应有塑料布等防水材料覆盖。

16、门式架中间加的钢管支顶纵横向与水平杆杆每层连接牢固。

八、模板工程施工质量预控

九、模板工程安全保证措施

1.模板运到现场后，要认真检查构件和材料是否符合设计要求。

2.模板的支设必须严格按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序的施工。模板及其支撑系统在安装过程中必须设置临时固定设施，而且要牢固可靠，严防倾覆。

3.使用吊装机械吊装暗柱模时，应采用卡环和暗柱模连接，严禁用钢筋钩代替，以避免暗柱模翻转时脱钩造成事故，待模板立稳后拉好支撑，方可摘取卡环。

4.严禁在模板的连接支撑件上攀登上下，严禁在同一垂直面上安装模板。

5.支设暗柱模板和梁模板时，应搭设工作平台，不准站在暗柱模板上操作和梁底模上行走，更不允许利用拉杆、支撑攀登上下。模板在6m以上不宜单独支模，应将几根暗柱子模板拉成整体。主暗柱若采用胶合支架支模时DB33／T 1214-2020 建筑装饰装修工程施工质量验收检查用表标准.pdf，各层支架本身必须成为整体空间结构，支架的层间垫块要平整，各层支架的立暗柱应垂直，上下层立暗柱应在同一条垂直线上。

6.用钢管和扣件搭设双排立暗柱支架支撑梁模时，扣件应拧紧，横杆步距按设计规定，严禁随意增大。

7.墙模板在未装对拉螺栓前，板面要向后倾斜一定角度并撑牢，以防倾倒。安装过程中要随时拆换支撑或增加支撑，以保持墙模处于稳定状态，模板未支撑稳固前不得松开卡环。

8.任何部位模板的拆除必须严格遵守有关规定，按工艺程序进行。

9.拆除模板一般应采用长撬杆，严禁作业人员站在正拆除的模板上SJG 94-2021 市政道路管线工程信息模型设计交付标准.pdf，严禁作业人员在同一垂直面上拆除模板。

10.拆除模板时，应先检查基槽土壁的情况，发现有松软、龟裂等不安全因素时，必须在采取防范措施后方可下人作业，拆下的模板和支撑杆件不得在离槽（坑）上1m以内堆放，应随拆随运。

11.拆除高度在3m以上的模板时，应搭设脚手架或操作平台，并设防护栏杆。拆除时应逐块拆卸，不得成片松动和撬落或拉倒。作业人员严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。