施工组织设计下载简介
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4#楼模板工程施工方案如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；
Lo/i=2945.25/15.8=186；
《四川省危险性较大的分部分项工程安全管理规定实施细则》的通知（川建行规【2018】3号）由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；
钢管立杆受压应力计算值；σ=4217.622/(0.207×489)=41.667N/mm2；
钢管立杆稳定性计算σ=41.667N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:
梁底支撑最大支座反力：N1=7.294kN；
N=7.294+0.341=7.541kN；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；
Lo/i=2945.25/15.8=186；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；
钢管立杆受压应力计算值；σ=7541.424/(0.207×489)=74.503N/mm2；
钢管立杆稳定性计算σ=74.503N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。
柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的总计算高度:H=2.85m；
根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；
柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；
柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:4；
柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.0；
钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；
柱箍的间距(mm):450；柱箍肢数:2；
宽度(mm):45.00；高度(mm):90.00；
面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00；
面板弹性模量(N/mm2):9500.00；
面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；
面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；
方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；
钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；
2、柱模板荷载标准值计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为28.802kN/m2、68.400kN/m2，取较小值28.802kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=28.802kN/m2；
倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。
模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=185mm，且竖楞数为4，面板为大于3跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。
对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：
新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×28.80×0.45×0.90=13.998kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q=q1+q2=13.998+1.134=15.132kN/m；
面板的最大弯距：M=0.1×15.132×185×185=5.18×104N.mm；
面板最大应力按下式计算：
b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；
W=450×18.0×18.0/6=2.43×104mm3；
面板的最大应力计算值：σ=M/W=5.18×104/2.43×104=2.131N/mm2；
面板的最大应力计算值σ=2.131N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:
新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×28.80×0.45×0.90=13.998kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q=q1+q2=13.998+1.134=15.132kN/m；
面板的最大剪力：∨=0.6×15.132×185.0=1679.627N；
截面抗剪强度必须满足下式:
面板截面受剪应力计算值:τ=3×1679.627/(2×450×18.0)=0.311N/mm2；
面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；
面板截面的受剪应力τ=0.311N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！
最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:
I=450×18.0×18.0×18.0/12=2.19×105mm4；
面板最大容许挠度:[ω]=185/250=0.74mm；
面板的最大挠度计算值:ω=0.677×12.96×185.04/(100×9500.0×2.19×105)=0.049mm；
面板的最大挠度计算值ω=0.049mm小于面板最大容许挠度设计值[ω]=0.74mm,满足要求！
模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。
本工程柱高度为2.9m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，竖楞采用木楞，宽度45mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=45×90×90/6=60.75cm3；
I=45×90×90×90/12=273.38cm4；
支座最大弯矩计算公式：
新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×28.80×0.19×0.90=5.755kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.19×0.90=0.466kN/m；
q=(5.755+0.466)/2=3.110kN/m；
竖楞的最大弯距：M=0.1×3.110×450.0×450.0=6.30×104N.mm；
竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=6.30×104/6.08×104=1.037N/mm2；
竖楞的最大应力计算值σ=1.037N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:
新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×28.80×0.19×0.90=5.755kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.19×0.90=0.466kN/m；
q=(5.755+0.466)/2=3.110kN/m；
竖楞的最大剪力：∨=0.6×3.110×450.0=839.813N；
截面抗剪强度必须满足下式:
竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×839.813/(2×45.0×90.0)=0.311N/mm2；
竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；
竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.311N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！
最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:
竖楞最大容许挠度:[ω]=450/250=1.8mm；
竖楞的最大挠度计算值:ω=0.677×5.33×450.04/(100×9500.0×2.73×106)=0.057mm；
竖楞的最大挠度计算值ω=0.057mm小于竖楞最大容许挠度[ω]=1.8mm，满足要求！
本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.0；
截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
钢柱箍截面抵抗矩W=4.49cm3；
钢柱箍截面惯性矩I=10.78cm4；
柱箍为单跨，按集中荷载简支梁计算（附计算简图）：
P=(1.2×28.8×0.9+1.4×2×0.9)×0.185×0.45/2=1.4kN；
B方向柱箍剪力图(kN)
最大支座力:N=2.100kN；
B方向柱箍弯矩图(kN.m)
最大弯矩:M=0.558kN.m；
B方向柱箍变形图(mm)
最大变形:V=1.793mm；
柱箍截面抗弯强度验算公式
其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.56kN.m；
弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=4.49cm3；
B边柱箍的最大应力计算值:σ=118.38N/mm2；
柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；
B边柱箍的最大应力计算值σ=118.38N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!
经过计算得到:ω=1.793mm；
柱箍最大容许挠度:[ω]=600/250=2.4mm；
柱箍的最大挠度ω=1.793mm小于柱箍最大容许挠度[ω]=2.4mm，满足要求!
本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.0；
截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
钢柱箍截面抵抗矩W=4.49cm3；
钢柱箍截面惯性矩I=107.8cm4；
柱箍为单跨，按简支梁计算（附计算简图）：
P=(1.2×28.8×0.9+1.4×2×0.9)×0.185×0.45/2=1.4kN；
H方向柱箍剪力图(kN)
最大支座力:N=2.100kN；
H方向柱箍弯矩图(kN.m)
最大弯矩:M=0.558kN.m；
H方向柱箍变形图(mm)
最大变形:V=1.793mm；
柱箍截面抗弯强度验算公式:
其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.56kN.m；
弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=4.49cm3；
H边柱箍的最大应力计算值:σ=118.385N/mm2；
柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；
H边柱箍的最大应力计算值σ=118.385N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!
经过计算得到:V=1.793mm；
柱箍最大容许挠度:[V]=600/250=2.4mm；
柱箍的最大挠度V=1.793mm小于柱箍最大容许挠度[V]=2.4mm，满足要求!
9．模板用量经济技术分析
“结构长城杯金奖”工程要求结构施工质量标准高，清水混凝土的结构效果是模板设计的中心环节和关键技术。在保证质量的同时达到构造简单、支拆方便、安全经济。针对现有模板体系经过质量、经济对比分析确定地下部分采用15mm厚被膜多层板；地上梁、板、柱采用15mm厚覆膜多层板，核心筒地上采用大钢模板，地下采用夜膜多层板，详见表8—10。
表8—10经济性能对比分析表
易成型、易拼装、混凝土成型
拼装复杂，混凝土成型效果不
易成型、易拼装、混凝土成型
安装简便、整体性好、混凝土
GBT 36160.2-2018标准下载整体性好、混凝土成型效果好
周转次数高、易安装、混凝土
易成型、易拼装、混凝土成型
易成型、易拼装、混凝土成型
室外给排水管道冬季施工方案.docx材质硬、不易拼装、混凝土成
本工程混凝土全部达到清水混凝土效果，减少抹灰环节，节省去了人工费及材料费，降低了成本。
86619.89m（墙、梁、板底抹灰面积）×2.77元/m（人工单价）+86619.89m×1.89元/m（材料单价）=40.36万元